【導讀】872號)的安排，對DL，r584—1995的修訂。少經驗和教訓|，原有標準DL／T584—1995已不能滿足技術發(fā)展的需要，有必要進行修訂和完善。1．根據(jù)GB／T14285--2020《繼電保護和安全自動裝置技術規(guī)程》規(guī)定的技術原則，按照保護現(xiàn)行。配置和微機保護的特點，補充了線路距離保護、縱聯(lián)保護整定內容；2．增加了接地距離保護的整定方法，并對原有配合公式做了可操作的簡化；3．對零序電流保護的傳統(tǒng)整定原則進行部分修改；4．新增“低電阻接地系統(tǒng)的電流保護”整定計算一節(jié)；本標準自實施之日起代替DL，r584—1995。本標準由中國電力企。本標準由電力行業(yè)繼電保護標準化委員會歸口并解。本標準于1995年11月27日首次發(fā)布，本次為第一次修訂。設計、研究制造、安裝調試單位及部門亦應遵守本標準。為此，繼電保護部門與調度運行部門應當相互協(xié)調，3．6對繼電保護特殊方式的處理，應經所在單位總工程師批準，并備案說明。斷路器本身拒動時，能由電源側上一級斷路器處的繼電保護動作切除故障。

　　

【正文】 t39。ez時 ) tCK一 0 8 f}}△ f 2．躲相鄰線路距離保護第 歷Ⅲ為相鄰線路距離 Ⅲ段動作阻抗； ，Ⅲ為相鄰線路距 Ⅲ段 tnl一 t39。m+At Ⅲ段 Zm zDm≤缸 z1+K39。iKzZ39。tran KK一 0． 8～ 0 85： 離Ⅲ段動作時間 K39。x0 8 3．與相鄰變壓器過電流保 斥為相鄰變壓器 fⅢ≥十 }△ f 被配合保護的動作 護時間配合 時間 RDzm為阻抗元件的 4．躲負荷阻抗 負荷電阻線，函 m為事故 負荷電阻線異咖≤缸 z南 過負荷阻抗； Kx一 0． 7 注．所給定的阻抗元件定值，包括幅值和相角兩部分，都應是在額定頻率下被保護線路的正序阻抗值，方 向阻抗繼 電器整定的最大靈敏角，一般等于被保護元件的正序阻抗角。但對有特殊規(guī)定的距離Ⅲ段阻抗定值例外。 注 2．表 3適用于接于相問電壓與相電流之差的相間阻抗元件。 注 3．接線為其他方式的相間距離保護的整定計算可參照表 3。 6． 2． 4自動重合閘 6． 2 4． 1 自動重合閘的動作時問： a) 單側電源線路的三相重合閘時間除應大于故障點斷電去游離時間外，還應大于斷路器及操作機 構復歸原狀準備好再次動作的時間。 b)雙側電源線路的三相重合閘時間除了考慮單側電源線路重合閘的因素外，還應考慮線路兩側保 護裝置以不同時 間切除故障的可能性。 重合閘整定時間應等于線路對側有足夠靈敏系數(shù)的延時段保護的動作時間，加上故障點足夠斷電去 游離時間和裕度時間，再減去斷路器合閘固有時間，即 fzmm=tn4tD+AttK (10) 式中： 屯 Illjn—— 最小重合閘整定時間； 垴 —— 對側保護延時段動作時問； fD—— 斷電時間，對三相重合閘不小于 0． 3s； fK—— 斷路器合閘固有時間； 出 —— 裕度時間。 c)對分支線路，在整定重合閘時間時，尚應考慮對側和分支側斷路器相繼跳閘的情況下，故障點 仍有足夠的斷電去游離時間。 d)為提高線路 重合成功率，可酌情延長重合閘動作時間： 16 DL， T 584— 2020 單側電源線路的三相一次重合閘動作時間宜大于 0． 5s；如采用二次重合閘，第二次重合閘動作 時間不宜小于 5s。 多回線并列運行的雙側電源線路的三相一次重合閘，其無電壓檢定側的動作時間不宜小于 5s。 大型電廠出線的三相一次重合閘時間一般整定為 10s。 6． 2 4 2如果分支側變壓器低壓側無電源，分支側斷路器可以在線路故障時不跳閘，但線路后加速電流 定值應可靠躲過重合閘時分支側最大負荷電流。 6． 2． 4． 3雙側電源的線路，除采用解列重合閘的單回線路外，均應有一側檢同期重合閘，以防止非同期 重合閘對設備的損害。檢同期合閘角的整定應滿足可能出現(xiàn)的最不利方式下，小電源側發(fā)電機的沖擊電 流不超過允許值。一般線路檢同期合閘角整定在 30。左右。 6． 2． 5母線保護 6． 2． 5． 1 具有比率制動特點的母線保護的差電流起動元件、母線選擇元件定值，應保證母線短路故障在 母聯(lián)斷路器跳閘前后有足夠的靈敏度，并盡可能躲過任一元件電流二次回路斷線時由負荷電流引起的最 大差電流： a) IDZ≥酞而 hx 式中： 埔。 ax—— 母線上任 一元件在常見運行方式下的最大負荷電流； KK—— 可靠系數(shù)，取 1． 1～ 1． 3。 b)差電流啟動元件、選擇元件定值，按母線最不利的接線方式，最嚴重的故障類型、以最小動作 電流為基準校驗靈敏系數(shù)，靈敏系數(shù)一般不小于 2． 0，以保證母線短路故障在母聯(lián)斷路器跳閘 前后有足夠的靈敏度，若靈敏系數(shù)小于 2． 0，可適當降低電流二次回路斷線的動作條件。 6． 2． 5． 2具有比率制動特性的母線保護制動系數(shù) Kz的選取原則： a)差電流啟動元件、選擇元件制動系數(shù) Kz的選取，應可靠躲過外部故障時最大不平衡差電流， 同時還應保證各種接線方式 的母線在母聯(lián)斷路器 (分段斷路器 )斷開和合上的各種條件下均能 可靠動作。 b)對于制動系數(shù)如為差動電流與制動電流之比值的母線保護，在最不利的情況下，＆約為 0． 33。 視母線保護裝置的具體情況，制動系數(shù) Kz可在 0． 3～ O． 7范圍選取，復式比率制動的母線保護 可按相應公式折算。 c)對于不同母線接線的母線保護，差電流啟動元件、選擇元件制動系數(shù) Kz的選取可能不一致。 6． 2． 5． 3母線保護的電流回路斷線閉鎖元件，其電流定值應躲過正常最大不平衡電流，一般可整定為電 流互感器額定電流的 O． 05～ 0． 1倍，動作時間大于母 線連接元件保護的最大動作時間。 6． 2． 5． 4母線保護的電流回路異常告警元件，其電流定值應躲過正常運行實測最大不平衡電流，一般可 整定為電流互感器額定電流的 0． 02～ O． 1倍。 6． 2． 5． 5母線保護的復合電壓閉鎖元件，包含低電壓、零序電壓、負序電壓閉鎖元件，應保證母線在各 種故障情況下有足夠的靈敏度： 低電壓閉鎖元件定值按躲正常最低運行電壓整定，一般可整定為母線額定運行電壓的 0． 6～ O． 7倍。 負序或零序電壓閉鎖元件定值按躲正常運行的最大不平衡電壓整定。負序相電壓鞏一般整定為 4v～ 12V，三倍零序電壓 3Uo一般整定為 4v～ 12V。 電壓閉鎖元件的靈敏系數(shù)應比相應的電流啟動元件高。 6． 2． 5． 6母聯(lián)失靈 (死區(qū)故障 )電流元件按有無電流的原則整定，一般不應低于 O． IlN，靈敏系數(shù)≥ 1． 5； 母聯(lián)失靈時間元件應大于母聯(lián)斷路器的跳閘滅弧時間加失靈保護返回時間及裕度時間，一般整定 O． 2s～ 0． 25s。 6． 2． 6電流電壓保護 應根據(jù)具體情況，酌情整定電流電壓保護定值，當電流電壓速斷保護的電壓元件作為測量元件時， 17 DL， T 584— 2020 就不能同時作為復合電壓閉鎖過電流保護的閉鎖 元件，在此種情況下，如有必要，保護裝置應有可分別 整定的兩個電壓元件。 對于正常運行電壓波動大、故障電壓下降慢的線路，不宜采用復合電壓閉鎖過電流保護，當采用過 電流保護靈敏度不夠，其他措施又不能解決時，宜采用距離保護。 整定公式見表 4。 6． 2． 6 1 電流速斷保護 a)雙側電源線路的方向電流速斷保護定值，應按躲過本線路末端最大三相短路電流整定；無方向 的電流速斷保護定值應按躲過本線路兩側母線最大三相短路電流整定。對雙回線路，應以單回 運行作為計算的運行方式，對環(huán)網線路，應以開環(huán)方式作為計算的運行方式。 單側電源線路的電流速斷保護定值，按雙側電源線路的方向電流速斷保護的方法整定。計算公 式如下： jDZI≥ xxj蜜一 (11) 式中： 繇 —— 可靠系數(shù)，取 x?！?1． 3； 學一 —— 本線路對側或兩側故障最大三相短路電流的數(shù)值。 b)對于接入供電變壓器的終端線路 (含 T接供電變壓器或供電線路 )： 如變壓器裝有差動保護，線路電流速斷保護定值允許按躲過變壓器其他側母線三相最大短路電 流整定，計算公式同上，聯(lián)一表示變壓器其他側故障時流過本線路最大三相短路電流。 如變壓器以電流速斷作為主保護，則線路電流速斷保護應與變壓器電流 速斷保護配合整定，計 算公式如下： kI≥砭 nI； z (12) 式中： J：： —— 并聯(lián)運行變壓器裝設的電流速斷定值； ^—— 并聯(lián)變壓器臺數(shù)： 砭≥ 1． 1。 c)電流速斷保護應校核被保護線路出口短路的靈敏系數(shù)，在常見運行大方式下，三相短路的靈敏 系數(shù)不小于 l時即可投運。 d)時間定值整定為 Os。 6． 2． 6． 2電流電壓速斷保護 應根據(jù)具體情況，酌情選用下述整定方法： a)電壓元件作為閉鎖元件，電流元件作為測量元件。 電壓定值按保測量元件范圍末端故障時有足夠的靈敏系數(shù)整定，為簡化計算，也可以按躲過正 常運行的低 電壓和不平衡負序電壓，保線路末端故障時有足夠的靈敏系數(shù)整定： UDzl 2 KLMUcYmⅡ UDzl 2 KKU39。CXⅢ n UDz II=(O． 04～ 0． 08)￡， N 式中： 酞 x一 —— 保護安裝處的最高殘壓； Uxx“。 —— 保護安裝處的最低運行電壓； J‰ —— 可靠系數(shù)，取 KK=0． 8～ 0． 85； UDzⅡ —— 負序電壓定值； uN—— 額定電壓： 】 8 DL， T 584— 2020 KLM≥ 1． 5。 電流定值按 6． 2． 6． 1有關部分整定。 b)電流元件作為閉鎖元件，電壓元件作為測量元 件。 電流定值按保本線路末端故障時有足夠的靈敏系數(shù)整定。 電壓定值按可靠躲過本線路末端故障的最小殘壓整定。 ， Dz≤，：二／ Kta (13) UDzI≤ 2， u’ DIIli函≤ u cY珊。／甌 式中： 唧。 —— 本線路末端兩相短路最小電流； zL—— 被保護線路的正序阻抗值； Ucy。 —— 保護安裝處的最低殘壓； KK≥ 1． 3； KLM≥ 1． 5。 該保護如使用在雙側電源線路上，應裝方向元件，整定方法同上。 c)電流元件和電壓元件均作為測量元件。 應以正常運行方式作為整定運行方式。 電流定值按可靠躲過整定運行方式 下本線路末端三相短路電流整定。 電壓定值等于整定運行方式下，電流元件保護范圍末端三相短路時保護安裝處的殘壓。 jDz嚴 j等’ =EXT／ (Zx． r+ZlJKr3 uD三 t=√ 3， DzlZLIKK (14) 式中： 曙’ —— 在正常運行方式下本線路 ZL／ KK處的數(shù)值； Zxr—— 系統(tǒng)等值阻抗，取正常運行方式的數(shù)值； 置 K≥ 1． 3。 該保護如使用在雙側電源線路上，則應裝方向元件，整定方法同上。 6． 2 6． 3延時電流速斷保護 電流定值應對本線路末端故障有規(guī)定的靈敏系數(shù)，還應與相鄰線路保護的測量元件定值配合，時間 定值按配合關系整定，取 A／ =0． 3s～ 0． 5s。 該保護使用在雙側電源線路上又未經方向元件控制時，應考慮與背側線路保護的配合問題。 a)如相鄰線路電流、電壓元件均作為測量元件，其電流定值見表4公式 (1)、 (2)，兩式計算結 果取較大值。 b)如相鄰線路只有電流或電壓元件作為測量元件，其電流計算公式只用上面兩式中的一式計算。 6． 2． 6． 4延時電流電壓速斷保護 應根據(jù)具體情況，酌情選用下述整定方法，時間按配合關系整定，取 At=0． 3s～ O． 5s。 a)電壓元件作為閉鎖元件，電流元件作為測量元件。 電壓定值按 保測量元件范圍末端故障時有足夠的靈敏系數(shù)整定，公式參見 6． 2． 6． 2的 a)。 電流定值按保本線路末端故障有規(guī)定的靈敏系數(shù)整定，還應與相鄰線路保護測量元件定值配合。 具體配合原則： 與相鄰線路只有電流測量元件的速斷保護配合整定，電流定值見表 4中公式(1)。 與相鄰線路只有電壓測量元件的電流電壓速斷保護配合，電流定值見表 4中公式 (2)。 與相鄰線路電流、電壓元件均作為測量元件的電流電壓速斷配合，電流定值分別見表 4中公式 19 DL， T 584— 2020 (1)、 (2)，取結果較大的值 作為電流定值。 與相鄰線路電流電壓延時段保護配合時，原則同上述與瞬時速斷保護配合，僅將， Dz z、 u7Dz J 抉成， DzⅡ、 U’ DzⅡ。 該保護如使用在雙側電源線路上又未經方向元件控制時，應考慮與背側線路保護的配合問題。 b)電流元件作為閉鎖元件，電壓元件作為測量元件。 電流定值按保測量元件范圍末端故障時有足夠的靈敏系數(shù)整定，公式參見 6． 2． 6． 2的 b)。 電壓定值按保本線路末端故障有規(guī)定的靈敏系數(shù)整定，還應與相鄰線路保護測量元件定值配合： 與相鄰線路只有電流元件作為測量元件的速斷保護配合，電壓定值見表 4中公式 (5)。 與相鄰線路只有電壓元件作為測量元件的電流電壓速斷保護配合，電壓定值見表 4中公式 (6)。 與相鄰線路電流、電壓元件均作為測量元件的電流電壓速斷保護配合，電壓定值分別按照表 l 中公式 (5)、 (6)中計算，取結果較大的值作為電壓定值。 與相鄰線路電流電壓延時段保護配合，原則同上述與瞬時速斷保護配合，僅將， toz，、 u’ DzI換成 l39。DzII、 U39。Dzll。 該保護如使用在雙側電源線路上，則應裝方向元件，整定方法同上。 c)電流元件和電壓元件均作為測量元件。 與相鄰線路以電流元件為測量元件的電流電 壓保護配合時，應選用常見運行方式下的最大分支 系數(shù)，本線路保護的電流元件定值應與相鄰線路保護的電流元件定值配合，見表 4中公式 (1)。 其電壓元件應按在常見運行方式下本線路末端故障時與電流元件有相等的最低靈敏系數(shù)整定， 見表 4中公式 (7)計算，式中電流元件的 KLM和魄 Y。均用本線路末端短路的數(shù)值。也可以 采用電壓元件均與相鄰線路電流元件配合的方法，見表 4中公式 (5)。 與相鄰線路以電壓元件為測量元件的電流電壓保護配合時，本線路保護的電壓元件定值應與相 鄰線路保