【正文】 旦發(fā)生，可能會(huì)對水庫工程安全造成以下的危害程度：（1）如果發(fā)生超標(biāo)準(zhǔn)洪水（超過500年一遇洪水），或者上游水庫潰壩后的潰壩洪水，或溢洪道發(fā)生雍堵造成洪水無法正常下泄，或溢洪道啟閉設(shè)施、電器設(shè)施被毀或失靈，水庫將發(fā)生主壩漫頂直至潰壩。（2）超過設(shè)計(jì)烈度以上的地震將造成大壩產(chǎn)生裂縫，水會(huì)順著裂縫滲漏，將會(huì)破壞大壩的整體結(jié)構(gòu)，進(jìn)而潰壩。 大壩潰決分析（1）自然因素：超標(biāo)準(zhǔn)洪水、地震、地質(zhì)災(zāi)害。（2）人為因素：戰(zhàn)爭、恐怖事件、啟閉設(shè)施及電器設(shè)施被毀或失靈、未及時(shí)發(fā)現(xiàn)大壩裂縫或壩底管涌。（1）瞬間全垮：在超過設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)洪水或地震烈度強(qiáng)度時(shí)可能水庫會(huì)發(fā)生大壩全體垮塌。一、潰壩計(jì)算計(jì)算工況工況一：XX電站正常蓄水位1150m，瞬時(shí)潰決，善泥坡電站水庫水位880m（正常蓄水位），潰口總流量為多年平均流量記上潰壩流量過程；潰口形式為二次拋物線形。工況二：，瞬時(shí)潰決，善泥坡電站水庫水位880m（正常蓄水位），潰口總流量為多年平均流量記上潰壩流量過程；潰口形式為二次拋物線形。工況三：，瞬時(shí)潰決，善泥坡電站水庫水位880m（正常蓄水位），潰口總流量為多年平均流量記上潰壩流量過程；潰口形式為二次拋物線形。潰壩最大流量計(jì)算根據(jù)《水電水利工程潰壩洪水模擬技術(shù)規(guī)程》（DL/T53602006），潰壩形式應(yīng)按壩體材料性質(zhì)、結(jié)構(gòu)等擬定。拱壩、重力壩等壩型，可采用瞬時(shí)全潰。謝任之《潰壩水力學(xué)》提出的“統(tǒng)一公式”，潰壩瞬間最大流量計(jì)算如下：式中 λ——為流量系數(shù)，設(shè)初始條件u0=0，或，則； H0——壩上游水深； m——河谷斷面形狀指數(shù)，該大壩為拱壩，其壩址處呈V型，采用二次拋物線斷面，m=表1 各工況潰決最大流量工況河谷斷面形狀指數(shù)m流量系數(shù)λ上游水深H0水面寬度B0g壩址處最大流量qm多年平均流量考慮基流最大泄流量工況一45工況二工況三通過計(jì)算得知，三中工況下，說明其為連續(xù)波流，公式運(yùn)用合理。泄空時(shí)間計(jì)算 本水庫水庫放空時(shí)有入流，根據(jù)謝任之編寫的《潰壩水力學(xué)》有入流情況，其放空時(shí)間為：n=1 n= n=2 n= n=3 n=4 式中 為總庫容（m179。）； 為入流量（m179。/s）； 為潰壩前最大水深（m）。 ，%為止。 可以由謝任之《潰壩水力學(xué)》（山東科學(xué)技術(shù)出版社，1993年版）表37查出。 n為庫容指數(shù)，通過下式確定： H為水深（m）；α，n分別為庫容系數(shù)和指數(shù)。在正常蓄水位是，w=454萬m179。，α=151..63，H=45m，通過上式計(jì)算得n=，取n=。此時(shí)放空時(shí)間選用。式中 經(jīng)計(jì)算，成果如下：表2 各工況潰決泄空時(shí)間工況泄空時(shí)間T潰壩前的可泄庫容W總流量系數(shù)λ重力加速度g決口寬B潰前水深H0最大泄流量qm流入量Qλ工況一554000045工況二73800003010工況三83000004700通過謝任之《潰壩水力學(xué)》表311，查出，計(jì)算出 ,各工況壩址處最大流量及水深過程表如下：表3 工況一最大流量及水位過程表ti（s）ti/t空qi（m179。/s)qi/q空Hi（m）1圖1 工況一最大流量及水位過程圖表4 工況二最大流量及水位過程表ti（s）ti/t空qi（m179。/s)qi/q空Hi（m）1圖2 工況二最大流量及水位過程圖表5 工況三最大流量及水位過程表ti（s）ti/t空qi（m179。/s)qi/q空Hi（m）1圖3 工況三最大流量及水位過程圖向下游演進(jìn)根據(jù)《水電水利工程潰壩洪水模擬技術(shù)規(guī)程》（DL/T53602006），本工程采用一維數(shù)值解求解潰壩波，一維模型的基本方程式包括：水流連續(xù)方程水流運(yùn)動(dòng)方程式中： χ——水流縱向距離，m； Q——流量，m179。/s； Z——水位，m； g——重力加速度，m/s2 R——水力半徑，m； t——時(shí)間，s； A——過水?dāng)嗝婷娣e，㎡； n——曼寧糙率系數(shù)； q——源匯項(xiàng)，㎡/s，若無支流匯入或流出，q=0。謝任之《潰壩水力學(xué)》根據(jù)上述公式，推算出演進(jìn)的近似法求解法，求解下游各斷面的最大流量及最大水深，以及水位起漲時(shí)間。式中 A、 M——河床斷面系數(shù)和指數(shù)；Hm0和qm0、Hmx和qmx——壩址和距壩址w處的最大水深和流量；W——洪量（m179。）；i0——河道地波；n——河道糙率。通過計(jì)算，成績結(jié)果如下：表5 工況一水位流量變幅表可泄庫容W壩下游位置距離壩址處的距離L潰壩最大流量qm演進(jìn)處的最大流量Qmx初始水深h0糙率n坡降i最大水深水位起漲時(shí)間tm5540000XX橋241495540000陳家屋基2960184365540000岔河5654154785540000泥豬河電站7478141065540000XX廠房7563140515540000都格大橋8401135335540000都格新橋8919132395540000恒普煤礦9370129975540000沿河公路最低處11420120385540000小牛坡15789105265540000發(fā)耳橋17716100125540000攀枝花煤礦取水口1866297845540000新寨2011394635540000柑子林2462686275540000發(fā)耳橋2798181265540000老鷹巖2849780565540000高家寨橋3290575225540000趙家寨橋3871669515540000善泥坡電站462846365表6 工況二水位流量變幅表可泄庫容W壩下游位置距離壩址處的距離L潰壩最大流量qm演進(jìn)處的最大流量Qmx初始水深h0糙率n坡降i最大水深水位起漲時(shí)間tm7380000XX橋320917380000陳家屋基2960247487380000岔河5654208677380000泥豬河電站190527380000XX廠房7563189797380000都格大橋8401182917380000都格新橋8919179007380000恒普煤礦9370175787380000沿河公路最低處11420162997380000小牛坡15789142757380000發(fā)耳橋17716135857380000攀枝花煤礦取水口18662132797380000新寨20113128467380000柑子林24626117207380000發(fā)耳橋27981110457380000老鷹巖28497109507380000高家寨橋32905102287380000趙家寨橋3871694567380000善泥坡電站462848662表7 工況三水位流量變幅表可泄庫容W壩下游位置距離壩址處的距離L潰壩最大流量qm演進(jìn)處的最大流量Qmx初始水深h0糙率n坡降i最大水深水位起漲時(shí)間tm8300000XX橋8300000陳家屋基29608300000岔河56548300000泥豬河電站74788300000XX廠房75638300000都格大橋84018300000都格新橋89198300000恒普煤礦93708300000沿河公路最低處114208300000小牛坡157898300000發(fā)耳橋177168300000攀枝花煤礦取水口186628300000新寨201138300000柑子林246268300000發(fā)耳橋279818300000老鷹巖284978300000高家寨橋329058300000趙家寨橋387168300000善泥坡電站46284不同工況潰壩計(jì)算結(jié)果表明，潰壩發(fā)生時(shí)庫水位越高，庫容越大，壩址的下泄流量也越大，潰壩洪水流量及最高水位越大。根據(jù)三種工況計(jì)算，重要建筑物淹沒情況統(tǒng)計(jì)情況如表8。表8 重要建筑物淹沒情況表序號建筑物名稱坐標(biāo)建筑物高程（m）各工況洪水高程x（m）y（m）工況一工況二工況三備注1XX橋工況二及工況三下被淹沒2泥豬河電站工況二及工況三下被淹沒3公路最低（宴家寨段）工況二及工況三下被淹沒4攀枝花煤礦取水口工況二及工況三下被淹沒XX水電站水庫為漿砌石雙曲拱壩，屬剛性壩，一旦發(fā)生潰壩，出現(xiàn)全垮的可能性較大，因此本次以大壩瞬間全垮的情況來控制下游受影響的范圍。， km，。水庫如發(fā)生潰壩洪水，在三種不同工況下潰決，洪水到達(dá)下游各點(diǎn)的時(shí)間不同，工況一最慢，工況三最快，在工況三的情況下，，，到達(dá)發(fā)耳橋需時(shí)35分鐘，最終抵達(dá)善泥坡電站需56分鐘。善泥坡電站水庫正常蓄水位885m，，是日調(diào)節(jié)水庫，攔河大壩為拋物線