【正文】 =+＝ R2==＝ 標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài)) R139。=R339。= q2l=＝ R239。==＝（五）小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50100小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)11小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm4) 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1＝max{+[()+()]+[(+(24+))+1，(+(24+))+1]max[，()]/21，+()}= q2＝max[+()+()+(+(24+))max[，()]/21，+()]＝ Mmax＝max[，]＝max[，]＝m σ＝Mmax/W＝106/83330＝≤[f]＝11N/mm2 滿足要求！ Vmax＝max[，q1l2]＝max[，]＝ τmax＝3Vmax/(2bh0)=31000/(250100)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ ν1＝(100EI)＝8004/(10090004166700)＝≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm ν2＝q2l24/(8EI)＝4004/(890004166700)＝≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 滿足要求！ 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[，+q1l2]＝max[，+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝，R2＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝max[，+q2l2]＝max[，+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R39。1＝R39。3＝，R39。2＝（六）主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф483可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) σ＝Mmax/W＝106/4490＝≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax＝2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 主梁變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝l/400＝500/400＝ 滿足要求！ R＝max[R1,R3]＝≤8kN 單扣件在扭矩達(dá)到40～65Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側(cè)立柱扣件受力R＝≤8kN 單扣件在扭矩達(dá)到40～65Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！（七）立柱驗(yàn)算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008鋼管類型Ф483立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm2)205 λ=h/i=1500/=≤[λ]=150 長細(xì)比滿足要求！ 查表得，φ＝ Mw＝ωklah2/10＝＝m 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》，荷載設(shè)計值q1有所不同： 1）面板驗(yàn)算 q1＝[(+(24+))+2]1＝ 2）小梁驗(yàn)算 q1＝max{+()+[(+(24+))+1]max[，()]/21，+()}= 同上四～六計算過程，可得： R1＝，R2＝，R3＝ 立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](+)/2，+[(+(24+))+1](+)/2]+＝ f＝N/(φA)+Mw/W＝(424)+106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求?。ò耍┛烧{(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30 由主梁驗(yàn)算一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N＝max[R2]1＝≤[N]＝30kN滿足要求四、500*750梁側(cè)模板計算書（一）工程屬性新澆混凝梁名稱KL14，混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500750梁板結(jié)構(gòu)情況見下圖樓板厚度(mm)110（二）荷載組合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β2混凝土澆筑速度V(m/h)混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)振搗混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[，γcH]＝min[2441，24]＝min[，18]＝18kN/m2 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝[+，+]＝[18+4，18+4]＝[，]＝＝ 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝18 kN/m2（三）支撐體系設(shè)計小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)4主梁間距(mm)800主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)400對拉螺栓水平向間距(mm)800支撐距梁底距離依次為200，500 設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖（四）面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)12面板彈性模量E(N/mm2)6000 梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000153/12＝281250mm4。面板計算簡圖如下： q1＝bS承＝1＝ q1靜＝G4kb＝181＝ q1活＝Q2kb＝41＝ Mmax＝max[+,]＝max(+，)＝m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝12N/mm2 滿足要求！ q＝bS正＝118＝18kN/m νmax＝(100EI)=18(1006000281250)＝≤ 滿足要求！ 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝q1靜l左+q1活l左＝+＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝l左G4k＝18＝（五）小梁驗(yàn)算小梁最大懸挑長度(mm)400小梁計算方式簡支梁小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50100小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)11小梁截面慣性矩I(cm4) 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 q＝ Mmax＝max[ql2,ql12]=max[，]=m σ＝Mmax/W＝106/83330＝≤[f]＝11N/mm2 滿足要求！ Vmax＝max[ql,ql1]=max[，]= τmax＝3Vmax/(2bh0)=31000/(210050)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ q＝ ν1max＝5qL4/(384EI)=58004/(38490004166700)＝≤800/400=2mm ν2max＝qL4/(8EI)=4004/(890004166700)=≤400/400=1mm 滿足要求！ 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[，+]＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝max[，+]＝（六）主梁驗(yàn)算對拉螺栓水平向間距(mm)800主梁最大懸挑長度(mm)400主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф483主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗(yàn)算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節(jié)計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態(tài)：R1＝，R2＝，R3＝，R4＝ 正常使用極限狀態(tài)：R39。1＝，R39。2＝，R39。3＝，R39。4＝ 主梁彎矩圖(kNm) σmax＝Mmax/W＝106/4490=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 梁左側(cè)剪力圖(kN) τmax＝2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]=120 N/mm2 滿足要求！ 梁左側(cè)變形圖(mm) νmax＝≤300/400＝ mm 滿足要求?。ㄆ撸菟?yàn)算對拉螺栓類型M12軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN) 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N＝2＝≤Ntb＝滿足要求！附圖：：門廳高支模板區(qū)域圖：門廳高支模平面布置圖一：11剖面圖：門廳高支模平面布置圖二：22剖面圖：500*750梁模支撐圖：門廳處板模板支撐圖：高大模板區(qū)域圖：高大模板平面布置圖：33剖面圖：500*1750梁模板支撐圖：500*1750梁處板模板支撐圖55