【導讀】第一節(jié)、編制依據----------------------------------------------------2. 第五節(jié)、施工安全保證措施---------------------------------------19. 第六節(jié)、人員配備計劃---------------------------------------------25. 第七節(jié)、計算書及相關圖紙---------------------------------------26. ,屬于高大模板情況。，構件布置見結構平面圖。

　　

【正文】 側立柱間距 lb(mm) 700 步距 h(mm) 1620 新澆混凝土樓板立柱間距 l39。a(mm)、 l39。b(mm) 750、 750 37 混凝土梁居梁兩側立柱中的位置 居中 梁左側立柱距 梁中心線距離 (mm) 350 梁底增加立柱根數 0 梁底支撐小梁根數 2 每縱距內附加梁底支撐主梁根數 0 梁底支撐小梁最大懸挑長度 (mm) 150 結構表面的要求 結構表面隱蔽 模板及支架計算依據 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 JGJ1302020 設計簡圖如下： 平面圖 38 立面圖 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 15 面板抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 面板彈性模量 E(N/mm2) 6000 取單位寬度 1000mm，按簡支梁計算，計算簡圖如下： W＝ bh2/6=10001515/6＝ 37500mm3， I＝ bh3/12=1000151515/12＝ 39 281250mm4 q1＝ [(G1k+ (G2k+G3k)h)+， (G1k+ (G2k+G3k)h)+]b=[(+(24+))+2，(+(24+))+2]1＝ q2＝ (G1k+ (G2k+G3k)h)b=[+(24+)]1＝ 強度驗算 Mmax＝ q1l2/8＝ ＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/37500＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝ 5q2L4/(384EI)=52504/(3846000281250)＝ ≤[ν]＝ l/250＝250/250＝ 1mm 滿足要求！ 支座反力計算 設計值 (承載能力極限狀態(tài) ) R1=R2==＝ 標準值 (正常使用極限狀態(tài) ) R139。=R239。==＝ 五、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 4090 小梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 小梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 54 小梁截面慣性矩 I(cm4) 243 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 40 q1＝max{+[()+()]+[(+(24+))+2， (+(24+))+2]max[， ()]/21，+()}= q2＝max[+()+()+(+(24+))max[，()]/21， +()]＝ 抗彎驗算 Mmax＝ max[， ]＝ max[， ]＝m σ＝ Mmax/W＝ 106/54000＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ max[， q1l2]＝ max[， ]＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(24090)＝ ≤[τ]＝ 41 滿足要求！ 撓 度驗算 ν1＝ (100EI)＝ 7504/(10093502430000)＝ ≤[ν]＝l/250＝ 750/250＝ 3mm ν2＝ q2l24/(8EI)＝ 1504/(893502430000)＝ ≤[ν]＝ l/250＝ 150/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 梁頭處 (即梁底支撐小梁懸挑段根部 ) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝ max[， +q1l2]＝ max[，+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R1＝ R2＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝ max[， +q2l2]＝ max[，+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R39。1＝ R39。2＝ 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Φ48 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 42 抗彎驗算 主梁彎矩圖 (kNm) σ＝ Mmax/W＝ 106/4120＝ ≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/384＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要求！ 43 撓度驗算 主梁變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ l/250＝ 700/250＝ 滿足要求！ 扣件抗滑計算 R＝ max[R1,R2]＝ ≤8= 單扣件在扭矩達到 40～ 65Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力 R＝ ≤8= 單扣件在扭矩達到 40～ 65Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算 剪刀撐設置 普通型 立桿頂部步距 hd(mm) 1100 立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度 a(mm) 150 頂部立桿計算長度系數 μ1 非頂部立桿計算長度系數 μ2 鋼管類型 Φ48 立柱截面面積 A(mm2) 384 回 轉半徑 i(mm) 16 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強度設計值 f(N/mm2) 205 立桿自重 q(kN/m) 長細比驗算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=1(1100+2150)=2156mm 非頂部立桿段： l02=kμ2h =11620= λ=l0/i=≤[λ]=210 44 長細比滿足要求！ 風荷載計算 Mw＝ ωkl ah 2/10＝ ＝ m 穩(wěn)定性計算 根據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式 ，荷載設計值 q1有所不同： 1)面板驗算 q1＝ [(+(24+))+2]1＝ 2)小梁驗算 q1＝max{+()+[(+(24+))+]max[，()]/21， +()}= 同上四～六計算過程，可得： R1＝ ， R2＝ 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=(1100+2150)= λ1＝ l01/i＝ ＝ ，查表得， υ1＝ 立柱最大受力 Nw＝ max[R1+N邊 1， R2+N邊 2]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+](+)/2，+[(+(24+))+](+)/2]+＝ f＝ N/(υA)+Mw/W＝ (384)+106/4120＝ ≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 非頂 部立桿段： l02=kμ2h =1620= λ2＝ l02/i＝ ＝ ，查表得， υ2＝ 立柱最大受力 Nw＝ max[R1+N邊 1， R2+N邊 2]+()+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+](+)/2，+[(+(24+))+](+)/2]++0.06/＝ f＝ N/(υA)+Mw/W＝ (384)+106/4120＝ ≤[f]＝205N/mm2 45 滿足要求！ 次梁側模板計算書 計算依據： 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》 JGJ1622020 《混凝土結構設計規(guī)范》 GB500102020 《建筑結構荷載規(guī)范》 GB 500092020 《鋼結構設計規(guī)范》 GB 500172020 一、工程屬性 新澆混凝梁名稱 次梁 混凝土梁截面尺寸 (mmxmm) 250700 梁板結構情況 見下圖 樓板厚度 (mm) 130 二、荷載組合 側壓力計算依據規(guī)范 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622020 混凝土重力密度 γc(kN/m3) 24 新澆混凝土初凝時間 t0(h) 外加劑影響修正系數 β1 1 混凝土坍落度影響修正系數 β2 混凝土澆筑速度 V(m/h) 2 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面 總高度 H(m) 新澆混凝土對模板的側壓力標準值 G4k(kN/m2) min{， γcH}＝min{24121/2， 24}＝ min{，}＝ 振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值 Q2k(kN/m2) 4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值 G4k＝ min[， γcH]＝min[24121/2， 24]＝ min[， ]＝ 承載能力極限狀態(tài)設計值 S承 ＝ [+， +]＝[+4， +4]＝ [， ]＝ ＝ 正常使用極限狀態(tài)設計值 S正 ＝ G4k＝ kN/m2 46 三、支撐體系設計 小梁布置方式 水平向布置 小梁道數 4 主梁間距 (mm) 850 主梁合并根數 2 小梁最大懸挑長度 (mm) 150 結構表面的要求 結構表面外露 支撐距梁底距離依次為 0， 570 設計簡圖如下： 模板設計剖面圖 四、面板驗算 面板類型 木模板 面板厚度 (mm) 15 47 面板抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 面板彈性模量 E(N/mm2) 6000 梁截面寬度取單位長度， b＝ 1000mm。 W＝ bh2/6=1000152/6＝ 37500mm3， I＝bh3/12=1000153/12＝ 281250mm4。面板計算簡圖如下： 抗彎驗算 q1＝ bS承 ＝ 1＝ q1靜 ＝ G4kb ＝ 1＝ q1活 ＝ Q2kb ＝ 41＝ Mmax＝ L2+ L2=+＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/37500＝ ≤[f]＝ 滿足要 求！ 撓度驗算 q＝ bS正 ＝ 1＝ νmax＝ (100EI)=1904/(1006000281250)＝≤190/400= 滿足要求！ 最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝ q1靜 l 左 +q1活 l 左 ＝ +＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝ l左 q ＝ ＝ 五、小梁驗算 小梁最大懸挑長度 (mm) 150 小梁計算方式 三等跨連續(xù)梁 48 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 9040 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 54 小梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 小梁截面慣性矩 I(cm4) 243 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 抗彎驗算 q＝ Mmax＝ max[ql2,ql12]=max[， ]=m σ＝ Mmax/W＝ 106/54000＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ max[ql,ql1]=max[， ]= τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(24090)＝ ≤[τ]＝ 49 滿足要求！ 撓度驗算 q＝ ν1max＝ (100EI)=8504/(10093502430000)＝≤850/400= ν2max＝ qL4/(8EI)=1504/(893502430000)=≤150/400= 滿足要求！ 最大支座反 力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝ max[， +]＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝ max[， +]＝ 六、主梁驗算 主梁最大懸挑長度 (mm) 150 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Φ48 主梁合并根數 2 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 120 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 因主梁 2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節(jié)計算過程，可依次解得： 50 承載能力極限狀態(tài)： R1＝ ， R