【正文】 合計 　 　 　 注：計算情況 2 分別指扶壁上部與扶壁間的土重。（3）前趾水重經(jīng)計算前趾水重為 =。力臂為 ，力矩為 =。（4）墻底浮托力根據(jù)靜水力學(xué)原理，按照墻底高程和墻前水位確定墻底所承受浮托力強度分布，見圖 76。揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計50經(jīng)計算，浮托力大小為 =。力臂為 0m，力矩為 0kNm。（5）墻底滲透壓力因缺乏墻后地下水位資料，假定墻后水位高于墻前 ，墻底滲透壓力強度按直線分布，見圖 76。經(jīng)計算滲透壓力的大小為 =，力臂為 ，傾覆力矩為 =。（6）剩余水壓力剩余水壓力與墻前后的水位差有關(guān)，其大小分布按照靜水力學(xué)原理確定。經(jīng)計算，剩余水壓力為(4) =，力矩為(4) = kNm。（7）側(cè)向土壓力墻后側(cè)向土壓力強度分布見圖 76，側(cè)向土壓力具體計算見表 715。表 715 側(cè)向土壓力計算表墻后填土位置 算式 側(cè)向土壓力 EE2 （kN） 力臂(m) 力矩(kNm)▽～ 5 ▽～ (+) 合計 　 　 墻體穩(wěn)定計算將墻體承受的上述荷載匯總計算結(jié)果列于表 716。表 716 擋土墻荷載匯總表荷載名稱 豎向力 （kN） 水平力 kN） 力矩 kNm）自重 　 土重 　 前趾水重 　 浮托力 　 滲透壓力 　 剩余水壓力 　 側(cè)向土壓力 　 合 計 表中：豎向力向下為正，以順時針力矩為正。揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計51抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)計算，采用公式 ，查《水工建筑物》表 78][cKPWf???得 f=。 []??故其抗滑穩(wěn)定滿足規(guī)范安全要求?；讐毫Σ痪鶆蛳禂?shù)計算 kN/m2maxin2 =59510MpBL?????? kN/ ???????故擋土墻基底壓力均勻系數(shù)滿足規(guī)范安全要求。 上游翼墻結(jié)構(gòu)計算 立板的計算由《水工擋土墻規(guī)范》 ，立板的結(jié)構(gòu)計算是把立板劃分為上下兩部分，在離墻身和底板交線 以內(nèi)(L x 為扶壁凈距) 的立板按三邊固定一邊自由的雙向板計算，其余部分立板按連續(xù)單向板計算。立板下半部分計算（1）取上游第一級扶壁式翼墻計算，扶壁凈距 Lx=3m，則立板計算高度為，計算簡圖見圖 77。圖 77 三邊固定一邊自由的雙向板計算圖 揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計52（2）內(nèi)力計算由 SL1912022 規(guī)范中，側(cè)向土壓力荷載分項系數(shù) 。由于墻前水位最低時2G??為運行期的最不利情況，故選擇完建期為計算控制情況。具體荷載計算見表 717。表 717 立板荷載匯總表（ x 以下）計算工況 荷 載 算 式 結(jié)果p1(kN/m2) 18 完建期p2(kN/m2) 18 將內(nèi)力分為兩塊：一部分為均布荷載 p=p1=，一部分為三角形荷載 p= p2－p 1==。具體彎矩計算見表 717。彎矩計算系數(shù)查《水工擋土墻規(guī)范》表 。表 717 彎矩計算表 （ 以下且 Lx/ Ly=）　 彎矩系數(shù) 荷載 p(kN/m2) Lx (m) 彎矩 M（kNm ）mx mx0 my my0 m0x 三角形荷載m0x0 mx mx0 my my0 m0x 均布荷載m0x0 注：①彎矩計算系數(shù)查《水工擋土墻規(guī)范》表 。②M=mp L 2x。（3）配筋計算采用 C25 混凝土，混凝土強度設(shè)計值 ，?揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計53，最小配筋率 ，本水工建筑物為 3 級，K=。短跨方向230/yfNm?%??截面的有效高度 ，長跨方向截面的有效高度0756h??，具體配筋如表 718 所示。0746h?表 718 立板底部配筋計算表 彎矩 （kNm）αs=KM/fcbh02 ξ=1√12αsρ=ξfc/fy (%)ρmin (%)As=ρminbh0或 As=ρbh0 (mm2)鋼筋 實際As(mm2)Mx 975 φ16@180 1117Mx0 975 φ16@180 1117My 990 φ16@180 1117My0 990 φ16@180 1117M0x 975 φ16@180 1117M0x0 975 φ16@180 1117立板上半部分的計算（1）立板上部分高度為 ，選取單寬板條按連續(xù)梁計算，單寬板條取在 上 1m 處，計算簡圖見圖 78。圖 78 三跨連續(xù)梁計算圖 （單位：長度 cm；高程 m）（2）內(nèi)力計算由 SL1912022 規(guī)范中，側(cè)向土壓力荷載分項系數(shù) 。易知完建期的荷載較2G??揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計54不利，故取完建期的荷載組合為控制情況，具體荷載計算見表 719。表 719 立板荷載匯總表（ x 以外）計算工況 荷 載 算 式 結(jié)果完建期 q(kN/m2) 18 控制截面彎矩列表 720 計算如下所示。表 720 控制截面彎矩計算表（ x 以外）彎矩 彎矩系數(shù) α1 q(kN/m2) L0（m） M（kNm ）M1 跨中彎矩M2 支座彎矩 MB 注：①彎矩系數(shù) α1 查《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)》附錄 6。②M=α 1gL02+α1qL02。（3）配筋計算， 。具體配筋計算列表 721 計算如下。4am?07460hm??表 721 立板上部配筋計算表 彎矩（kNm）αs=KM/fcbh02 ξ=1√12αsρ=ξfc/fy (%)ρmin (%)As=ρminbh0 或 As=ρbh0 (mm2)鋼筋 實際As(mm2)M1 990 φ16@180 1117M2 990 φ16@180 1117MB 990 φ16@180 1117 扶壁板的計算扶壁部分可按固定在地板上的懸臂梁，按受彎構(gòu)件計算。扶壁與墻體為一共同作用的整體結(jié)構(gòu)。扶壁板的計算分為三個控制截面進(jìn)行計算，翼墻截面圖如圖 79 所示。揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計55圖 79 截面選擇圖 （單位：長度 cm；高程 m）（1）計算截面如圖 710 所示。圖 710 各截面尺寸圖 （單位：長度 cm；高程 m）（2）內(nèi)力計算由 SL1912022 規(guī)范中，側(cè)向土壓力荷載分項系數(shù) 。通過分析易知完建期2G??為最不利情況，具體內(nèi)力計算見表 722。表 722 扶壁各截面內(nèi)力計算表 計算工況 荷 載 算 式 計算結(jié)果 （kN） P 至該截面的 距離 L(m) 彎矩 Ms （kNm）截面 11 以上P 18 截面 22 以上P 18 完建期截面 33 以上P 18 （3）配筋計算采用 C25 混凝土，混凝土強度設(shè)計值 ；采用 HRB335 鋼筋，?強度設(shè)計值 ，最小配筋率 ，截面按 T 型截面計算。20/yfNm?%50in?揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計56采用雙筋截面， ， ， ， ，70am?39。70fhmbf34039。?b40?， ，顯然都為第一類 T 型截面。??由《擋土墻設(shè)計規(guī)范》附錄 C： MPL10secgyKAfh???其中： 為任意截面以上水平荷載的合力作用點至該截面的距離； 為抗彎鋼筋面積；L gA為扶壁斜面與垂直面的夾角； 為抗彎鋼筋面積； 為受彎破壞時內(nèi)力偶臂計算系?g1?數(shù)，可近似取 。具體計算見表 723。表 723 扶壁配筋計算表 截面 彎矩設(shè)計值Ms（kNm） a (mm) h0 (mm) Ag (mm2) ρminbh0 鋼筋實際 As(mm2)11 70 4130 3304 7φ25 343622 70 7φ25 343633 40 4φ25 1964 底板的計算底板分前趾和外底板，在底板上作用有地基承載力，地下水浮托力，滲透壓力，地板上的水重，填土重和自重，將上述各力疊加可得作用在底板上的分布圖形如圖 711。后底板的計算因為后底板寬度與扶壁凈距的比值為 ，則自立板起至底板末端按三邊固定一邊自由的雙向板計算。由圖 711 看出，后底板的最不利情況為低水位時，對應(yīng)的水位組合：閘上水位 ；閘下水位 。計算簡圖見圖 712。揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計57(a)完建期 (b)低水位期圖 711 翼墻底板荷載分布圖 （單位：cm）圖 712 后底板三邊固定一邊自由簡圖 （單位：cm）（1）內(nèi)力計算荷載分項系數(shù) ， ， ， ， 具體荷載計?自 重?水 重??地 基?浮???滲算見表 724。揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計58表 724 底板荷載匯總表計算工況 荷 載 算 式 計算結(jié)果p1(kN/m2) +） 低水位期p2(kN/m2) +） 一部分為均布荷載 p=p2=，一部分為三角形荷載 p= p1－p 2=。具體彎矩計算見表 725。表 725 后底板彎矩計算表 （Ly/ Lx= ）　 彎矩系數(shù) 荷載 p(kN/m2) Lx（m） 設(shè)計彎矩 Ms（kNm）mx mx0 my my0 m0x 三角形荷載m0x0 mx mx0 my my0 m0x 均布荷載m0x0 （3）配筋計算采用 C25 混凝土，混凝土強度設(shè)計值 ，?，最小配筋率 。短跨方向截面的有效高度20/yfN?%?，長跨方向截面的有效高度 。具體配筋計756h? 07460h??算見表 726。揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計59表 726 后底板配筋計算表設(shè)計彎矩 Ms （kNm）αs=KM/fcbh02 ξ=1√12αsρ=ξfc/fy (%)ρmin (%)As=ρminbh0 或 As=ρbh0 (mm2)鋼筋 實際As(mm2)Mx 975 φ16@180 1117Mx0 975 φ16@180 1117My 990 φ16@180 1117My0 990 φ16@180 1117M0x 975 φ16@180 1117M0x0 975 φ16@180 1117底板前趾的計算底板前趾可按構(gòu)件受彎和受剪驗算其根部截面應(yīng)力。由圖 711 看出，底板前趾的最不利情況為完建期時。計算簡圖見圖 713。 圖 713 底板前趾受力簡圖（單位：長度 cm；高程 m）（2）內(nèi)力計算荷載分項系數(shù) ， 。 ?自 重??地 基? ???293846m1().(..)?????（3）配筋計算揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計60, ，具體計算見表 727。40am?7046ham??表 727 底板前趾配筋計算表工況 設(shè)計彎矩 Ms (kNm)αs=KM/fcbh02 ξ=1√12αsρ=ξfc/fy (%)ρmin (%)As=ρminbh0 或 As=ρbh0 (mm2)鋼筋 實際As(mm2)完建期 990 φ16@180 1117揚州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計618 底板設(shè)計 閘室底板內(nèi)力計算水閘閘室在順?biāo)鞣较蚴芰^小，不必進(jìn)行計算配筋，按照構(gòu)造配受力鋼筋即可滿足要求，而垂直水流方向受力較大，應(yīng)根據(jù)計算配受力鋼筋。因此在垂直水流方向取單寬板條作為梁計算，以其結(jié)果配置受力筋，而順?biāo)鞣较蛑话凑諛?gòu)造要求配置受力鋼筋。 計算方法的選擇本水閘持力層為含少量礫的粘土，而彈性地基梁法認(rèn)為底板和地基都是彈性體，考慮了底板變形和地基沉降相協(xié)調(diào)，又計入邊荷載的影響，與實際情況相符，因此采用彈性地基梁法進(jìn)行計算比較合理。彈性地基梁法的基本假定是：（1）地基反力在順?biāo)鞣较虺手本€分布。 （2）對土層較薄的地基，單位面積上所受到的壓力和沉陷成正比例。 （3）地基為半無限的連續(xù)彈性體。 計算情況選擇完建無水期時的水閘不受上下游水壓力和揚壓力的影響，只受自身重力和地基反力的影響，但自重較大。設(shè)計、校核擋水情況下水閘既受上下游水壓力和揚壓力的影響，又受自重和地基反力的影響，也是計算情況。 彈性地基梁法計算地板內(nèi)力閘底板的地基反力地基反力分