【導讀】第一節(jié)、工程概況---------------------------------------------------------------------------------------2-. 第五節(jié)、施工安全保證措施-------------------------------------------------------------------------14-. 第六節(jié)、勞動力計劃----------------------------------------------------------------------------------21-. 第七節(jié)、計算書及相關圖紙-------------------------------------------------------------------------22-. 由上海市浦東土地發(fā)展（控。程有限公司施工總承包。面積㎡；A8號樓建筑面積㎡；A9號樓建筑面積㎡；130㎡；D4電站建筑面積130㎡；地下車庫A建筑面積㎡。構；3幢9層住宅，均為剪力墻結構；1幢2層商業(yè)（C1樓），框架結構；1座門衛(wèi)、2座電站等附屬配套建筑，均為單層框架結構，1座外擴地下車庫，地下一層。本標段地下室車庫與2標段地下車庫的劃分以18

　　

【正文】 雙立桿受力不均勻系數(shù) KS 二、荷載設計 腳手板類型 竹串片腳手板 腳手板自重標準值 Gkjb(kN/m2) 腳手板鋪設方式 1步 1設 密目式安全立網(wǎng)自重標準值Gkmw(kN/m2) 擋腳板類型 木擋腳板 欄桿與擋腳板自重標準值 Gkdb(kN/m) 擋腳板鋪設方式 2步 1設 每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m) 橫向斜撐布置方式 5跨 1設 結構腳手架作業(yè)層數(shù) njj 2 結構腳手架荷載標準值 Gkjj(kN/m2) 3 地區(qū) 上海 安全網(wǎng)設置 半封閉 基本風壓 ω0(kN/m2) 風荷載體型系數(shù) μs 風壓高度變化系數(shù) μz(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性 ) ， ， 風荷載標準值 ωk(kN/m2)(連墻件、單 ， ， 23 立桿、雙立桿穩(wěn)定性 ) 計算簡圖： 立面圖 24 側面圖 三、縱向水平桿驗算 縱、橫向水平桿布置方式 縱向水平桿在上 橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù) n 2 橫桿抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 橫桿截面慣性矩 I(mm4) 115000 橫桿彈性模量 E(N/mm2) 206000 橫桿截面抵抗矩 W(mm3) 4790 縱、橫向水平桿布置 25 承載能力極限狀態(tài) q=(+Gkjbl b/(n+1))+Gkl b/(n+1)=(+(2+1))+3(2+1)= 正常使用極限狀態(tài) q39。=(+Gkjbl b/(n+1))+Gkl b/(n+1)=(+(2+1))+3(2+1)=N/m 計算簡圖如下： 抗彎驗算 Mmax===m σ=Mmax/W=106/4790=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=39。la4/(100EI)=15004/(100206000115000)= νmax＝ ≤[ν]＝ min[la/150， 10]＝ min[1500/150， 10]＝ 10mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=== 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。=39。la== 四、橫向水平桿驗算 26 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié) 可知 F1=Rmax= q== 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知 F139。=Rmax39。= q39。== 抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖 (kNm) σ=Mmax/W=106/4790=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下： 27 變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ min[lb/150， 10]＝ min[1050/150， 10]＝ 7mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax= 五、扣件抗滑承載力驗算 橫桿與立桿連接方式 單扣件 扣件抗滑移折減系數(shù) 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿： Rmax=≤Rc=8= 橫向水平桿： Rmax=≤Rc=8= 滿足要求！ 六、荷載計算 腳手架搭設高度 H 28 雙立桿計算高度 H1 28 腳手架鋼管類型 Ф48 每米立桿承受結構自重標準值 28 gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結構自重標準值 NG1k 雙外立桿：NG1k=(gk++lan/2)H1=(++2/2)28=N 雙內(nèi)立桿： NGS1k= 腳手板的自重標準值 NG2k1 雙外立桿： NGS2k1=H1/hlalbG kjb1 /1/2=28/1/1/2= 雙內(nèi)立桿： NGS2k1= 欄桿與擋腳板自重標準值 NG2k2 雙外立桿： NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=28/1/2= 圍護材料的自重標準值 NG2k3 雙外立桿： NGS2k3=GkmwlaH1=28= 構配件自重標準值 NG2k總計 雙外立桿： NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=++= 雙內(nèi)立桿： NGS2k=NGS2k1= 立桿施工活荷載計算 外立桿： NQ1k=lalb(njjG kjj)/2=(23)/2= 內(nèi)立桿： NQ1k= 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 雙外立桿： Ns=(NGS1k+ NGS2k)+NQ1k=(+)+ = 雙 內(nèi)立桿： Ns=(NGS1k+ NGS2k)+NQ1k=(+)+ = 七、立桿穩(wěn)定性驗算 腳手架搭設高度 H 28 雙立桿計算高度 H1 28 雙立桿受力不均勻系數(shù) KS 立桿計算長度系數(shù) μ 29 立桿截面抵抗矩 W(mm3) 4790 立桿截面回轉半徑 i(mm) 立桿抗壓強度設計值 [f](N/mm2) 205 立桿截面面積 A(mm2) 457 連墻件布置方式 兩步兩跨 立桿長細比驗算 立桿計算長度 l0=k μh== 長細比 λ=l0/i=103/=≤210 滿足要求！ 查《規(guī)范》表 C得， φ= 立桿穩(wěn)定性驗算 不組合風荷載作用 雙立桿的軸心壓力設計值NS=(NGS1k+NGS2k)+NQ1k=(+)+= σ=KSNS/(φA)=(457)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 雙立桿的軸心壓力設計值NS=(NGS1k+NGS2k)+NQ1k=(+)+= Mws=Mwk=ωklah2/10=m σ=KS(NS/(φA)+ Mw/W)=((457)+)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算 連墻件布置方式 兩步兩跨 連墻件連接方式 扣件連接 連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN) 3 連墻件計算長度 l0(mm) 600 連墻件截面面積 Ac(mm2) 489 連墻件截面回轉半徑 i(mm) 158 30 連墻件抗壓強度設計值 [f](N/mm2) 205 連墻件與扣件連接方式 雙扣件 扣件抗滑移折減系數(shù) 1 Nlw=ωk2h2la=22= 長細比 λ=l0/i=600/158=，查《規(guī)范》表 D得， φ= (Nlw+N0)/(φAc)=(+3)103/(489)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=+3=≤112=12kN 滿足要求！ 九、立桿地基承載力驗算 地基土類型 粘性土 地基承載力標準值 fak(kPa) 140 地基承載力調(diào)整系數(shù) mf 1 墊板 底面積 A(m2) 立柱底墊板的底面平均壓力 p＝ N/(mfA)＝ (1)＝ ≤fak＝140kPa 滿足要求！ 【節(jié)點圖】 混凝土梁面螺帽腳手架立桿14 U 型卡環(huán)1 8螺栓 預埋混凝土梁內(nèi) 5 0*50 *3角鐵連墻件平面圖扣件連接腳手架外立桿腳手架內(nèi)立桿1 8螺栓 預埋混凝土梁內(nèi)螺帽5 0*50 *3角鐵 14 U 型卡環(huán)連墻件剖面圖 31 附加斜撐≤300300鋼板150*250*10鋼筋混凝土外墻φ 12膨 脹螺栓上下各2個雙排架里立桿連墻桿旋轉扣件10 250連墻件連接方式≤300300附加斜撐≥1500≤300