鉆井液-第3章(鉆井液流變性)-資料下載頁
2025-01-20 12:46本頁面
【正文】 ?? ?? ?? ? ? ?? ?2212121213600????????????????? ??? ???????pcpcpcaDDDDVDD?賓漢 ?模式 ?冪律 ?模式 ?卡森 ?模式 重慶科技學院石油工程學院 Drilling Fluids 第 40頁 井眼凈化計算機框圖 基本數(shù)據(jù) 計算環(huán)空流態(tài) 式（ 18）計算 Vs Rep≥2022 式（ 19）計算 Vs 式（ 16）計算 Rep Rep≥1 式（ 17）計算 Vs 計算 Vt 計算 Rt 流態(tài) 層流 紊流 ?Y ?N ?Y ?N 重慶科技學院石油工程學院 Drilling Fluids 第 41頁 三．鉆井液密度的計算 １．鉆井液密度 ( Density) Lp ff100?? 靜態(tài)測量 重慶科技學院石油工程學院 Drilling Fluids 第 42頁 ２．當量循環(huán)泥漿密度 （ —Equivalent Circulating Density） ——由于鉆井液循環(huán)流動所產(chǎn)生附加壓力的相當密度。 單位： 、 ρf —kg/m3； ΔP—Pa； L—m LPfE C D 10??? ??LPDCEf??? 100.. ?單位： 、 ρf —g/cm3； ΔP—MPa； L—m 重慶科技學院石油工程學院 Drilling Fluids 第 43頁 四、鉆井液流變性與 井內(nèi) 壓力激動 鉆井液的井內(nèi)壓力激動 — 起下鉆和鉆井過程中，由于鉆柱的上下移動、泥漿泵的開動等原因，使井內(nèi)液柱壓力產(chǎn)生突然變化（升高或降低），給井內(nèi)增加一個附加壓力（正值或負值）的現(xiàn)象 。 ? 影響激動壓力的因素： ?鉆柱運動速度 ?鉆頭及鉆柱的泥包程度 ?環(huán)形空間的間隙、井深 ?泥漿性能（粘度、切力） 重慶科技學院石油工程學院 Drilling Fluids 第 44頁 四、鉆井液流變性與 井內(nèi) 壓力激動 下鉆 : 當鉆頭在井內(nèi)向下運動時，鉆井液被推動著向上流動。這時鉆頭處的壓力等于鉆頭以上鉆井液的流動阻力與該段鉆井液的靜液柱壓力。超出靜液柱壓力的部分被稱為 “ 激動 ” 。這是 造成井漏的原因之一 。 起鉆 : 相反，當鉆頭在井內(nèi)向上運動時，鉆井液向下流動。這時鉆頭處的壓力等于鉆頭以上鉆井液的靜液柱壓力減去該段鉆井液的流動阻力。低于靜液柱壓力的部分被稱為 “ 抽吸壓力” 。這是 誘發(fā)井噴、井塌的原因之一 。 主要控制措施： ?控制起下鉆速度； ?降低鉆井液粘切。 重慶科技學院石油工程學院 Drilling Fluids 第 45頁 四、鉆井液流變性與 井內(nèi) 壓力激動 開泵時的壓力激動 : 由于鉆井液具有觸變性，停止循環(huán)后，鉆井液中的粘土顆粒隨停泵時間增加，被拆散的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)恢復強度增加，靜切力升高，開泵泵壓將超過正常循環(huán)所需的泵壓，造成壓力激動。 主要控制措施： ?開泵操作平穩(wěn)； ?降低鉆井液粘切。 Q Ps P0 P1 P2 M1 M2 Ps、 P0、 分別為克服靜、動切力所需壓力 ； P P2分別為鉆井液靜止若干時間之后所需壓力 。 重慶科技學院石油工程學院 Drilling Fluids 第 46頁 鉆井液流變性的一般要求 ?對于非加重鉆井液： ?塑性粘度（ PV):5~ ?動切力（ YP):~ ? YP/PV=376~478（ 1/s） ?流型指數(shù) n： ?卡森屈服值 : ?極限高剪粘度： : ?靜切力： ～ 1／ 1～ 2（ Pa） ?漏斗粘度 T= (S) 重慶科技學院石油工程學院 Drilling Fluids 第 47頁 習題 ，用 Φ 600 、 Φ 100推導出卡森參數(shù)計算公式 η ∞、τc。 ： Φ 600= Φ 300 = Φ 200= Φ 100 =9 Φ 6= Φ 3= （ 1）用坐標紙 畫出實際與三模式的流變曲線 ,并進行對比哪一流變模式更準確。 （ 2）計算三套流變參數(shù)及Ｉ m。 ３． 鉆頭 8 1/2 〞 、 鉆鋌 7〞 (15根 )鉆桿 5 〞 ，井深 3500m，排量Q=20 l/s；鉆井液密度為 ；鉆屑密度為 ；鉆屑當量直徑為,計算 E、 Rt和 .。 4. 編制計算 Rt 和 （ 選做 ）。 思考題 ？ ？ /塑比值對平板層流有何影響 ?如何實現(xiàn)平板層流？
教學課件相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1