【正文】 從厭氧段進入，（，），計算出渠道內(nèi)的最大水流速度： (411)式中：v1—渠道內(nèi)最大水流速度，m/s；b1—渠道的寬度，m；h1—渠道內(nèi)的水深，m；則： 反應池采用潛孔進水，進水空口的面積 (412)式中：F—每座反應池所需孔口的面積，m2；v2—孔口流速，m/s；。設計中取v2= ，則孔口個數(shù) (413)式中：f—每個孔口的面積，m2；則： 進水系統(tǒng)孔口布置如圖42所示圖42 進水系統(tǒng)孔口布置圖（2）曝氣池的出水設計反應池的出水采用矩形薄壁堰，堰上水頭 (414)式中：H—堰上水頭，m；Q—反應池出水量，m/s，指污水最大流量與回流污泥量，硝化液回流量之和，即反應池的最大出水量（）與回流污泥量、硝化液回流量（ L/s的240%）之和；m—流量系數(shù)，；b—堰寬，m，與反應池等寬。設計中取m=，b=則： 出水管管徑采用DN1800mm，送入二沉池，管內(nèi)流速為： （1）回流污泥管在本設計中，污泥回流比為50%，管道設計按最大回流比100%設計。從二沉池回流過來的污泥通過兩根DN1000的回流污泥管道分別送入兩座反應池的缺氧段，（v=50%4／（2π0. 52）=）。校核：滿足要求。（2）硝化液回流管硝化液回流比按最大300%設計，從好氧段出水回流至缺氧段首端，硝化液回流管道管徑為DN1200mm，(v=4/(2π)=）。（3）缺氧內(nèi)回流管缺氧內(nèi)回流比按200%設計，從缺氧段末端回流至厭氧段首端，缺氧內(nèi)回流管道管徑為DN1000mm，(v=4/(2π)=)。（1）每日生成的污泥量 (415)式中：W1—每日生成的污泥量，g/d；Y—污泥產(chǎn)率系數(shù)，；Sa—進入生物池的BOD5濃度，mg/L；Se—生物池出水中的BOD5濃度，mg/L，按一級B出水設計；Q—平均日流量，m3/d。設計中取Y=，Sa=，Se=20mg/L，Qmr=58360m3/d，則：（2）每日消耗的污泥量 (416)式中：W2—由于內(nèi)源呼吸而消耗的污泥量，kg/d；Kd—內(nèi)源呼吸速率，1/d；Xv—MLVSS，mg/L；Xv=3000mg/LV—曝氣池體積，m3。設計中取Kd=： （3）不可生物降解和惰性的懸浮物量該部分占TSS的50%，即： (417)式中：W3—不可生物降解和惰性的懸浮物量，g/d；Pa—曝氣池進水中的SS濃度，mg/d；Pe—曝氣池出水中的SS濃度，mg/L，按一級B出水設計；Q—平均日流量，m3/d設計中取Pa=，Pe=20mg/L，Q=58360m3/d，則： （4）剩余污泥產(chǎn)量W=W1W2+W3=－+=%計，則剩余污泥量（5）污泥齡θc在1325d之間，符合要求。（1）平均時需氧量 (418)式中：a，b，c—分別為BODNH3N和活性污泥量的當量，數(shù)值分別為1，；Sr—去除BOD5的量，kg/d，Sr=()58360/1000=；Nr—NH3N去除量，kg/d，設進水中的TN均以NH3N形式存在，并且認為被全部轉(zhuǎn)化去除Nr=58360／1000=；Nd—NOxN脫氮量，kg/d；%，Nd=%58360／1000=；W—每日生成的活性污泥量，kg/d；W= kg/d。（2）最大時需氧量（3）去除每kgBOD的需氧量采用WM180型網(wǎng)狀膜型微孔空氣擴散器，，計算溫度為25℃。查《排水工程》課本附錄1，得：水中溶解氧飽和濃度：Cs(20)=； Cs(25)=（1）空氣擴散器出口處的絕對壓力 (419)代入各值，得（2）空氣離開曝氣池表面時，氧的百分比 (420)式中： EA—空氣擴散器的氧轉(zhuǎn)移效率，取值為12%。代入EA值，的：（3）曝氣池混合液中平均氧飽和度 (421)最不利溫度條件，按25℃考慮，代入各值，得：（4）換算為在20℃條件下，脫氧清水的充氧量 (422)設計中取值為α=；β=；C=；ρ=，代入各值，得：相應的最大時需氧量為：（5）曝氣池平均時供氣量 (423)代入各值，得（6）曝氣池最大時供氣量（7）去除每kgBOD5的供氣量（8）每m3污水的供氣量根據(jù)曝氣池平面圖，在相鄰的兩個廊道的隔墻上設一根干管，共5根干管。在每根干管上設10對配氣豎管，共設20條配氣豎管，全曝氣池共設100條配氣豎管。每根豎管的供氣量為：曝氣池平面面積：，則所需空氣擴散器的總數(shù)為： 個為安全計，本設計采用15500個空氣擴散器，每根豎管上安設的空氣擴散器個數(shù)為： 個每個空氣擴散器的配氣量為：將已布置的空氣管路及布設的空氣擴散器繪制成空氣管路計算圖如圖4－3及圖4－4所示，選擇一條從鼓風機房開始的最遠最長的管路作為計算管路，并列入空氣管路計算表中如表4－1所示。圖43 空氣管路計算圖（1）圖44 空氣管路計算圖（2）表41 空氣管路計算表管段編號管段長度Lm空氣流量m3/h空氣流量m3/min空氣流速Vm/s管徑Dmm配 件管段當量長度L0m管段計算長度L+L0m壓力損失h1+h2Pa/mPa12345678910112423—32彎頭1個2322—32三通1個0．272221—32三通1個2120—32三通1個2019—32三通1個1918—32三通1個181732三通1 個171660四通1個、異徑管1個161580四通1個、異徑管1個1514100四通1 個、異徑管1個1413150閘門1 個、四通1個、三通1個、彎頭3個1312150三通1 個121115．0150四通1 個續(xù)表41管段編號管段長度L(m)空氣流量（m3/h）空氣流量m3/min空氣流速v（m/s）管徑D（mm）配件管段當量長度L0（m）管段計算長度L+L0（m）壓力損失h1+h21110200四通1個、異徑管1個109200四通1個98250四通1 個、異徑管1個87250四通1 個76300四通1 個、異徑管1個65300四通1 個5412．5350四通1 個、異徑管1個43350四通1 個、彎頭2個3213350四通1 個21100500四通1 個、異徑管1個合計將表41中11列各項累加，得空氣管路系統(tǒng)的壓力損失為：，則總壓力損失為：為安全計。，因此，空壓機所需壓力為：空壓機供氣量：最大時： 平均時： 根據(jù)所需壓力及空氣量，決定采用RF－240型羅茨鼓風機4臺，該型鼓風機風壓為49kPa。正常條件下，2臺工作，2臺備用；高負荷時3臺工作，1臺備用。1. 水力配水設施基本原理是保持各個配水方向的水頭損失相等。2. ，以利于配水均勻和減少水頭損失。3. 從一個方向和用其中的圓形入口通過內(nèi)部為圓筒形的管道向其引水的環(huán)形配水池，當從一個方向進水時，保證分配均勻的條件是：4. 應取中心管直徑等于引水管直徑；5. ～ ；6. 當污水從中心管流出時，不應有配水池直徑和中心管直徑之比（D/D1）；7. 在配水池上部必須考慮液體通過寬頂堰自由出流。初沉池集配水井計算草圖如圖45所示圖45初沉池集配水井計算草圖Q＇= Qmr +50%Q (424)v1= (425)式中：Q＇—二沉池的進水量，L/s；Qmr—最大設計流量，即高日平均時流量，L/s， L/s；Q—平均日流量，L/s， L/s。Q＇=+ L/sv1=m/s滿足設計要求。進水從配水井底中心進入，經(jīng)等寬度堰流入4個水斗再由管道接入4座后續(xù)構筑物，每個后續(xù)構筑物的分配水量應為q=。配水采用矩形寬頂溢流堰至配水管。①堰上水頭H因單個出水溢流堰的流量為q=，一般大于100 L/s采用矩形堰，小于100 L/s采用三角堰，所以本設計采用矩形堰（）。矩形堰的流量 (426)式中：q——矩形堰的流量，m3/s。H——堰上水頭，m； b——堰寬，m,取堰寬b=；m0——流量系數(shù)，～。則 ②堰頂厚度根據(jù)有關實驗資料，當時，屬于矩形寬頂堰。取B=，這時B/H=（～10范圍內(nèi)），所以該堰屬于矩形寬頂堰。設配水管管徑D2=600mm，流量q=,查水力計算表，得知v=。，D=D1=1200=1800mm。二沉池采用輻流式沉淀池，共設4座。（1）池子的直徑與有效水深的比值，宜為6～12；（2）池徑不宜小于16m，也不宜大于50m；（3）；（4）一般采用機械排泥,也可附有氣力提升或靜水頭排泥設施（5）當池徑20m時，也可采用多斗 排泥（6）進出水管的布置采用中間進水周邊出水（7）池徑20m時，一般采用中心傳動刮泥機，其驅(qū)動裝置設在池子中心走道板上，池徑20m時,一般采用周邊傳動刮泥機，其傳動裝置設在桁架外緣（8）刮泥機的旋轉(zhuǎn)速度一般為1～3轉(zhuǎn)/h，外周刮泥板的線速度不超過3m/min，（9）在進水口的周圍應設置整流板，整流板的開口面積為池斷面積的10～20（10）浮渣用浮渣刮板收集，刮板裝在刮泥機桁架的一側(cè)，在出水堰前應設置浮渣擋板F1= (427)D= (428)式中：Qmr—設計流量，即高日平均時流量，m3/h；F1—每池表面積，m2；D—每池直徑，m；n—初沉池個數(shù)；q0—表面水力負荷，m3/（m2/h）；設表面水力負荷q0= m3/（m2/h），二沉池個數(shù)n=4，Qmr= m3/h計算示意圖如圖46所示圖46 沉淀池沉淀部分計算草圖∴ 池徑，取D=30m：：：=q0t (429)式中：—有效水深，m；t—沉淀時間，h；取沉淀時間t=∴有效水深：==6. 污泥部分所需容積 (430)式中：W—污泥部分所需容積，m3；R—污泥回流比，%；Q0—污水平均流量m3/s；X—UCT中污泥濃度，mg/L；Xr—二沉池排泥濃度，mg/L；N—二沉池個數(shù)，座。設計中取Q0=，R=50%。 (431)式中：SVI—污泥容積指數(shù)，一般取70—120，本設計取100；r—系數(shù)。則Xr=12000mg/LX=4000mg/L根據(jù)污泥部分容積過大和二沉池污泥特點，采用機械刮泥機連續(xù)排泥。 (432)式中：h4—沉淀池底部圓錐體高度，m。r—沉淀池半徑，m。r1—沉淀池進水豎井半徑，m，本設計取2m。i—沉淀池池底坡度；V1—沉淀池底部圓錐體體積，m3；F—沉淀池表面積，m2。h4=（rr1）=（