【導(dǎo)讀】啤酒的生產(chǎn)工藝較多，不同的啤酒廠生產(chǎn)過程中噸酒耗量和水質(zhì)相差很大。國內(nèi)啤酒從糖化到罐裝總耗水10～20立方米每噸。水除一部分轉(zhuǎn)入產(chǎn)品外，絕大部分作為工業(yè)廢水排入環(huán)境。冷卻水冷凍機(jī)，麥汁和發(fā)酵的冷卻水等。這類廢水基本上未受污染。廢水受到不同程度的有機(jī)污染。麥糟，熱凝固物和等大量懸浮固體。另外噴淋時由于用熱水噴淋，啤酒升溫引起平那壓力上升，“炸瓶”現(xiàn)。象時發(fā)生，致使大量啤酒灑在噴淋水中。為防止生物污染，循環(huán)使用噴淋水時需加入防。腐劑，因此別更換下來的廢噴淋水含防腐劑成分。水中含有殘余堿性洗滌劑，紙漿，染料，漿糊，殘酒和泥沙等。堿性洗滌劑要定期更換，裝置進(jìn)行單獨處理。若將洗瓶廢水的排出液經(jīng)處理后儲存起來用以調(diào)節(jié)廢水的酸堿值。敗，排入水體要消耗大量的溶解氧，對水體環(huán)境造成嚴(yán)重危害。酒廠廢水中：CODcr含量為：1000～2500mg/L，BOD含量為：600～1500mg/L，該廢。目前，國內(nèi)外普遍采取生化法。養(yǎng)成分比例失調(diào)，導(dǎo)致微生物不能正常生長而死亡。

　　

【正文】 圖 UASB 三相分離器計算草圖 (1) 設(shè)計說明 三相分離器要具有氣、液、固三相分離的功能。 三相分離器的設(shè)計主要包括沉淀區(qū)、回流縫、氣液分離器的設(shè)計。 (2) 沉淀區(qū)的設(shè)計 三相分離器的沉淀區(qū)的設(shè)計同二次沉淀池的設(shè)計相同，主要是考慮沉淀區(qū)的面積和水深，面積根據(jù)廢水量和表面負(fù)荷率決定。 由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機(jī)物還可以發(fā)生一定的生化反應(yīng)產(chǎn)生少量氣體，這對固液分離不利，故設(shè)計時應(yīng)滿足以下要求： 1) 沉淀區(qū)水力表面負(fù)荷 2) 沉淀器斜壁角度設(shè)為 50176。,使污泥不致積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)。 3) 進(jìn)入沉淀區(qū)前，沉淀槽底逢隙的流速 ≦ 2m/h 4) 總沉淀水深應(yīng)大于 5) 水力停留時間介于 ～ 2h 如果以上條件均能滿足，則可達(dá)到良好的分離效果 沉淀器（集氣罩）斜壁傾角 θ＝ 50176。 26 沉淀區(qū)面積為： A=8 22 44 1 ???? D= 表面水力負(fù)荷為： q= 125??AQ= 符合設(shè)計要求。 (3) 回流縫設(shè)計 取 h1=,h2=,h3= 如圖 所示： b1= ?tgh3 式中： b1下三角集氣罩底水平寬度， m。 θ下三角集氣罩斜面的水平夾角； h3下三角集氣罩的垂直高度， m。 b1= 50tg176。 = b2=82= 下三角集氣罩之間的污泥回流逢中混合液的上升流速 V1可用下 式計算： V1=Q1/S1 式中： Q1反應(yīng)器中廢水流量， m3/h； S1下三角形集氣罩回流逢面積， m2； V1=2125/ / 4p180。 =V12m/s,符合設(shè)計要求 上下三角形集氣罩之間回流逢中流速 (V2)可用下式計算： V2=Q1/S2， 27 式中： Q1反應(yīng)器中廢水流量， m3/h； S2 上三角形集氣罩回流逢之間面積， m2； 取回流逢寬 CD=,上集氣罩下底寬 CF= 則 DH=CDsin50176。 = DE=2DH+CF =2+ = 2S =π(CF+DE)CD/2 = 則 V2= Q1/S2 ＝ 125/4 =V12m/s 故符合設(shè)計要求 確定上下三角形集氣罩相對位置及尺寸，由圖可知： CH=CDsin40176。= sin40176。180。 ＝ AI=DItg50176。=12 (DEb2)tg50176。 = 12 ()tg50176。 = 故 h4=CH+AI=+= h5= 由上述尺寸可計算出上集氣罩上底直徑為： CF2h5tg40176。=tg40176。= BC=CD/sin40176。=176。= DI=12 (DEb2)=12 ()= AD=DI/cos50176。=176。= BD=DH/cos50176。=176。= 28 AB=ADBD== (4) 氣液分離設(shè)計 d=(氣泡 )， T=20176。С ρ1=, ρg=103g/cm3 V=, ρ= μ= Vρ1= =s 一般廢水的 μ 凈水的 μ ,故取 μ=s 由斯托克斯工式可得氣體上升速度為： Vb = 21()18 gg dr rrm180。 == Va=V2=則 ： baVV = =, BCAB = = baVV BCAB ,故滿足 設(shè)計 要求。 4. 出水系統(tǒng)設(shè)計 采用鋸齒形出水槽，槽寬 ,槽高 5. 排泥系統(tǒng)設(shè)計 污泥產(chǎn)率 ； 產(chǎn)泥量為： 3000103=取 MLVSS/MLSS=， 取含水率為 98% 則 ΔX= Qsbr=[1000 （ 198%） ]=30m3/d 每日產(chǎn)泥量 ， 則 每個 USAB 日產(chǎn)泥量 kgMLSS/d,可用 75mm排泥管，每天排泥一次。 29 每日產(chǎn)氣量： 3000103=3. 4 SBR 反應(yīng) 池 設(shè)計說明 經(jīng) UASB 處理后的廢水 ,COD 含量仍然很高 ,要達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn) ,必須進(jìn)一步處理 ,即采用好氧處理。 SBR 結(jié)構(gòu)簡單，運行控制靈活，本設(shè)計采用 4 個 SBR 反應(yīng)池，每個池子的運行周期為 6h。 設(shè)計參數(shù) 1. 設(shè)計水量為： Q=3000m3/d=125m3/h= 表 3. 3 SBR 反應(yīng)池設(shè)計進(jìn)出水水質(zhì) 水質(zhì)指標(biāo) COD BOD5 SS TN TP 進(jìn)水水質(zhì) (mg/l) 314 130 100 30 3 去除率（ %） 80 85 65 ? ? 出水水質(zhì) (mg/l) 63 35 ? 10 ? 2. 參數(shù)選取 (1) 污 泥負(fù)荷率 Ns 取值為 (kgMLSSd) (2) 污泥濃度和 SVI 污泥濃度采用 3000 mgMLSS/L,SVI 取 100 （ 3） 硝化所需要的最低好氧污泥齡 (d) μ — 硝化細(xì)菌比生長速率 （ d1） ， t=15℃ 時， μ= d1。 fs — 安全系數(shù)，取 fs=。 T — 污水溫度 （ 15℃ ）， T=15℃ 。 =（ 1/μ） （ 15T） fs= （ 4） 系統(tǒng)所需要的反硝化能力 （ NO3ND） / BOD5 kgN/kg BOD5 TNi— 進(jìn)水總氮濃度， TNi =30mg/l。 TNe— 出水總氮濃度 TNe=10mg/l。 30 S0— 進(jìn)水 BOD5 濃度， S0 =130mg/l。 NO3ND = TNi－ TNe－ S0=30－ 10－ 130=。 (NO3ND)/ BOD5/=。 （ 5） 反硝化所需要的時間比例 tan /( tan + ta) 一般認(rèn)為約有 75%的異氧微生物具有反硝化能力，在缺氧階段微生物的呼吸 代謝 能力為好氧階段的 80%左右 tan— 缺氧階段所經(jīng)歷的時間， h。 ta — 好氧階段所經(jīng)歷的時間， h。 tan /( tan + ta)= [（ NO3ND） /BOD5]/（ ） = （ 6） 各部分處理時間的確定 進(jìn)水時間 ti = tan =1h 曝氣時間 ta =3h 有效反應(yīng)時間 tR = ti + ta =1+3=4h 沉淀時間 ts =1h 潷水時間 td= 除磷厭氧時間 tP = 一個周期 TN =6h (7) 反應(yīng)周期 SBR 周期采用 T=6h,反應(yīng)器一天內(nèi)周期數(shù) n=24/6=4 (8) 周期進(jìn)水量 選用池子數(shù) N＝ 4 Q0= 24QTN =30006/（ 244）＝ 基本尺寸 計算 1. 反應(yīng)池有效容積 31 V1= 00snQSXN 式中： n 反應(yīng)器一天內(nèi)周期數(shù) Q0 周期進(jìn)水量 ,m3/s S0 進(jìn)水 BOD 含量 ,mg/l X 污泥濃度 ,mgMLSS/L Ns 污泥負(fù)荷率 V1= ? ?? = m3 2. 反應(yīng)池最小水量 Vmin=V1Q0== 3. 反應(yīng)池中污泥體積 Vx=SVIMLSSV 1/106=1003000VminVx,合格 4. 校核周期進(jìn)水量 周期進(jìn)水量應(yīng)滿足下式： Q0(1 MLSSMLSS /106) V =(1 1003000 /106) = 而 Q0= 故符合設(shè)計要求 5. 確定單座反應(yīng)池的尺寸 SBR 有效水深取 ,超高 ,則 SBR 總高為 , SBR