【正文】 ) （ 2）校驗 短路計算時間為： ??????? hugb tttt ??II 所以： 1 ?? ?II? 經(jīng)查表得 ?zt 因 s1?t ，所以 0?fzt 故： ?? zdz tt 母線處于正常運行狀態(tài)時的最高溫度為： 17 ? ? ? ? C)( 22 ?????????????????????????????yg z dyc II 查閱表格后可知： 61099??C 所以按熱穩(wěn)定條件進行計算得到的所需最小母線截面積為： jdzzx KtCIS ??? ? 式中 C —— 代表的是熱穩(wěn)定系數(shù)； ?K —— 代表的是集膚效應(yīng)系數(shù)。 )mm( 26 3 ???? ????? ? jdzzx KtCIS 由于計算結(jié)果小于所選母線截面積的大小，所以關(guān)于母線熱穩(wěn)定性的相關(guān)要求，所選母線的截面積形狀完全滿足。因為選擇鋼芯鋁絞線來作為母線，所以關(guān)于動穩(wěn)定性的相關(guān)校驗就不需要再進行了。 10kV 側(cè)母線的選擇 （ 1）按照 10kV側(cè)母線允許通過的最大長期工作電流進行計算： A)( ?????????eegz d U SI （ 2）按照經(jīng)濟電流密度來進行母線截面的選擇相關(guān)的計算： JIS gzdj ? 上式中變壓器取最大負荷利用小時數(shù) h=3000～ 5000 小進行計算時，查閱表格后選擇 ?J 106A m2? )mm( 26 ???? jS 經(jīng)計算選擇 210100 mmL M Y ?? 型鋁母線，其 40℃時最大允許持續(xù)電流為 958A。 （ 3）校驗 1）熱穩(wěn)定性的校驗 短路計算時間為： ??????? hugb tttt 因為： ??II 所以： 18 1 ?? ?II? 查閱表格后取 ?zt 。又因為 s1?t ，所以： 0?fzt 故： ?? zdz tt 母線處于正常運行狀態(tài)時的最高溫度為： ? ? ? ? C)( 0 1 2377037 22 ?????????????????????????????yg z dyc II 查表知 61097??C ，按熱穩(wěn)定條件所需最小母線截面為： )mm( 26 3 ???? ????? ? jdzzx KtCIS 計算結(jié)果小于所選母線截面 10010mm2，因此滿足關(guān)于所選母線熱穩(wěn)定性的相關(guān)要求。 2） 動穩(wěn)定性的校驗 低壓側(cè)矩形母線放置方式為水平放置，各相之間的距離為： a= L= 短路沖擊電流為： ?chi 母線所受到的電動力為： m)N( ?????? LFM 其中 L—— 表示絕緣子之間的跨距； a—— 表示的是相間距。 N)( 27 ????? ? chiaLF 母線所經(jīng)受到的最大彎矩為： m)N( ?????? LFM 母線的截面系數(shù)為： ? ? 362332 10801086 ??? ???????? hbW 母線所經(jīng)受的最大計算應(yīng)力為： ? ?a66 ????? ?WMzd? 得到的計算結(jié)果與鋁母線的最大允許應(yīng)力 61069? Pa 相比 ， 要 遠遠小于。所以關(guān)于動 19 穩(wěn)定性的相關(guān)要求也是完全滿足的。 經(jīng)過相關(guān)的計算以及校驗，得出的結(jié)論為所選的母線滿足關(guān)于動穩(wěn)定性及熱穩(wěn)定性的相關(guān)要求。 線路的選擇 進線的 選擇 導(dǎo)線型號選擇 LGJ－ 120 mm2型。 10kV 側(cè) 出線的選擇 依據(jù)負荷最大的一條出線路為出線截面積來進行相應(yīng)的計算，并在得到結(jié)果后根據(jù)相關(guān)要求進行相應(yīng)的選擇，選擇結(jié)果肯定能滿足其余線路的要求。而本變電站八回出線內(nèi)包含的負荷，大小之間相差并不大，所以這樣進行選擇不會給變電站造成過多的浪費。出線路的負荷在進行計算時，不僅要考慮到目前的負荷情況，還要進行長遠的考慮。所以在計算時要想到今后五年內(nèi)有可能出現(xiàn)的負荷增長 ， 其增長率取 5%。 在回數(shù)為八回的出線中，因為所有出線的負荷之間相差的不是太大，所以以八回線路中負荷最大的出線路為出線截面積，并進行相應(yīng)的計算和選擇，可以保證在一定滿足相關(guān)要求的前提下，還可以把浪費控制在最小的范圍之內(nèi)。因為出線路處的負荷計算必須考慮之后五年之內(nèi)可能的負荷增長，增長率取百分之五。 )kV A(%)101( %55 ?????? ?eS j s z d 按照 10kV側(cè)出線可以通過的最大長期工作電流進行計算： A)( ?????ej s z dgz d USI 對母線截面形狀的選擇，按照經(jīng)濟電流密度來進行： JIS gzdj ? 變壓器正常情況下所允許的最大負荷利用小時數(shù)通常取 ? = 3000小時，查表選擇： ?J 106A m2? )mm( 26 ???? jS 進行綜合計算之后選擇型號為 ???????150mm2型的鋼芯鋁絞線， ???????150mm2型 導(dǎo)線在溫度為 70℃時允許通過的的最大持續(xù)電流： )(463 AIy ? 則在實際環(huán)境溫度為 37℃時所選母線的允許出線電流為： ?yIK? 463= (A) 所得的計算結(jié)果與母線的允許長期最大負荷電流相比，要遠大于，所以關(guān)于母線長期工作時的發(fā)熱條件，所選母線滿足 校驗 ： 短路計算時： 20 ???? hugb tttt ++= 因： ??II 所以： 1 ?? ?II? 經(jīng)查表得 ?zt 。因 s1?t ，所以 ??? ?fzt 故： ??? fzzdz ttt 當(dāng)母線處于正常運行狀態(tài)時，最高溫度為： ? ? ? ? C404 8 5 . 6 4 7377037 22 ?????????????????????????????yg z dyc II 查閱表格后可知 61095??C ，按照熱穩(wěn)定性條件進行相關(guān)計算后得到的所需最小母線截面為： )mm( 26 3 ???? ????? ? jdzzx KtCIS 進行計算之后得到的結(jié)果與所選母線的截面積相比較，計算結(jié)果要小于選擇的母線，對于熱穩(wěn)定性的相關(guān)要求，所選母線數(shù)據(jù)滿足。至于動穩(wěn)定性方面，則不需要進行相關(guān)的校驗計算，因為所選的母線為絞線。 斷路器的選擇及校驗 （ 1）．按構(gòu)造形式選擇 發(fā)電廠和變電站長采用少油斷路器和多油斷路器。 （ 2）．按安裝地點選擇 斷路按照裝設(shè)的地點分為屋內(nèi)式和屋外式兩種。 （ 3）．按額定電壓選擇 斷路器的額定電壓，與其安裝地點電網(wǎng)的額定電壓相比，應(yīng)該是前者較高。 （ 4）．按額定開斷電流選擇 斷路器的額定電流不應(yīng)小于其安裝地點電網(wǎng)的額定電流。 又據(jù)： kV110?WU ， ?gzdI 查手冊選 ????14?110型瓷柱式六氟化硫斷路器。其技術(shù)參數(shù)見表 61。 21 表 61 斷路器參數(shù) 型號 額定電壓 （ kV） 額定電流 (A) ekdI(kA) ji(kA) gt(s) hut (s) )4(srI (kA) 110LW14 110 2021 40 100 40 校驗 ： 對于無窮大電源供電電網(wǎng)： ???? e k ddt III 所以滿足額定開斷電流的要求。 1）熱穩(wěn)定性校驗： 短路計算時間： ??????? hugb tttt 因： ??II 所以： 1 ?? ?II? 經(jīng)查表得 ?zt 。因 s1?t ，所以： 0?fzt 故： ?? zdz tt 短路電流的熱脈沖： ? ? 22222 ??????????? tItI rdz 計算結(jié)果滿足母線關(guān)于熱穩(wěn)定性的相關(guān)要求。 2）動穩(wěn)定性校驗 極限通過電流為： ? ? ??? chj ii 所以母線的動穩(wěn)定性的相關(guān)要求也是滿足的。 計算結(jié)果顯示，所選母線對于熱穩(wěn)定性及動穩(wěn)定性要求完全滿足，因此所選 110LW14型斷路器滿足要求。 22 10kV 側(cè)斷路器的選擇及校驗 斷路器的選擇 ：因為 低壓側(cè)的斷路器是放在屋內(nèi)，所以選擇的斷路器為真空斷路器，又根據(jù)： 0 1 2,kV10 ?? g z dW IU 查手冊選擇 1250/10ZN 12? 型斷路器，其具體技術(shù)參數(shù)見表 62。 表 62 斷路器參數(shù) 型號 額定電壓 (kV) 額定電流 (A) ekdI (kA) ji(kA) gt(s) hut(s) )4(srI(kA) 1250/10ZN 12? 10 1250 校驗： 對于無窮大電源供電電網(wǎng)： . 6 8 2 k AII e k ddt ?????? 滿足額定開斷電流的要求。 1）熱穩(wěn)定性校驗： 短路計算時間 為 ： ??????? hugb tttt 因為： ??II 所以： 1 ?? ?II? 經(jīng)過查表可以查得 ?zt 因 s1?t ，所以 0?fzt ，故： ?? zdz tt 短路電流的熱脈沖： ? ? ? ? 222222 ???????????? tItI rdz 因此滿足關(guān)于熱穩(wěn)定性的要求。 2）動穩(wěn)定性校驗 因為允許的極限通過電流為： ? ? ? ? ??? chj ii 所以所選的斷路器對于動穩(wěn)定性的相關(guān)要求也是滿足的。 經(jīng)過計算所選擇 1250/10ZN 12? 型斷路器對于斷路器熱穩(wěn)定性及動穩(wěn)定性的相關(guān)要 23 求完全滿足，因此所選的 1250/10ZN 12? 型斷路器滿足要求。 10kV 側(cè)母線分段斷路器的選擇 在選擇低壓側(cè)的分段器時，因為與變壓器 10kV側(cè)相比較之后發(fā)現(xiàn)， 10kv側(cè)母線分段器的允許最大長期工作電流以及其他參數(shù)與其均基本相同，因此選擇及校驗過程同變壓器10kV側(cè)基本相同，因此綜合之后選 1250/10ZN 12? 型斷路器。 10kV 出線側(cè)斷路器的選擇及校驗 10kV出線側(cè)斷路器因為是放在屋內(nèi)，所以可選屋內(nèi)式真空斷路器。又據(jù)： ,kV10 ?? g z dW IU 查手冊選擇 10/630ZN 5 型斷路器。其具體技術(shù)參數(shù)見表 63。 表 63 斷路器參數(shù) 型號 額定電壓 (kV) 額定電流 (A) ekdI(kA) ji(kA) gt(s) hut(s) )4(srI (kA) 10/630ZN 5 10 630 20 50 20 校驗 ： 對于無窮大電源供電電網(wǎng)： )kA(9 5 A )(20 39。39。 ???? III dte k d 滿足額定開斷電流的要求。 1）熱穩(wěn)定性校驗 短路計算時間： ??????? hugb tttt 因為： ??II 所以： 1 ?? ?II? 經(jīng)查表得 ?zt 因 s1?t ，所以 ??? ?fzt ，故： ??? fzzdz ttt 短路電流的熱脈沖： ? ? ? ?skA1 6 0 222222 ???????????? tItI rdz 因此關(guān)于熱穩(wěn)定性的相關(guān)要求完全滿足。 2）動穩(wěn)定性校驗 極限通過電流： 24 ? ? ? ?kA4 2 ??? chj ii 因此也滿足關(guān)于動穩(wěn)定性的相關(guān)要求。 經(jīng)計算 10/630ZN 5 型斷路器 滿足關(guān)于斷路器熱穩(wěn)定性及動穩(wěn)定性的相關(guān)要求，因此所選的 10/630ZN 5 型斷路器滿足要求。 隔離開關(guān)的選擇及校驗 隔離開關(guān)按構(gòu)造形式，安裝地點，額定電壓和額定電流來選擇，按短路條件校驗熱穩(wěn)定和動穩(wěn)定。選擇的具體方法與短路器相同。 110kV 側(cè)隔離開關(guān)的選擇及校驗 （ 1）隔離開關(guān)的選擇 由地點選擇戶外式 ， 根據(jù)變壓器高壓母線側(cè)斷路器選擇計算的數(shù)據(jù)，由 ?eU ,kV1 1 0 ?? g z dW IU )kA(39。39。 ??? III dte k d 經(jīng)查手冊選擇 GW5?110型隔離開關(guān)。其技術(shù)參數(shù)見表 64。 表 64 隔離開關(guān)參數(shù) 型號 額定電壓（ kV） 額定電流（ A） 動穩(wěn)定電流（ kA） 4s 熱穩(wěn)定電流（ kA） 雷電沖擊耐壓（ kV） 110GW5 110 630 50 20 450(對地 ) 校驗 ： 1）熱穩(wěn)定性的校驗 短路電流的熱脈沖： ? ? ? ?skA1 6 0 222222 ???????????? tItI rdz 所以關(guān)于隔離開關(guān)熱穩(wěn)定性的相關(guān)要求完全滿足。 2）動穩(wěn)定性的校驗 隔離開關(guān)允許的極限通過電流大小為： ? ? ??? chj ii 由計算結(jié)果可知，關(guān)于隔離開關(guān)動穩(wěn)定性的要求也完全滿足。 由計算可得所選 110GW5 隔離開關(guān)滿足關(guān)于隔離開關(guān)熱穩(wěn)定性及動穩(wěn)定性的相關(guān)要求，因此所選 110GW5 型隔離開關(guān)滿足相關(guān)要求。 10kV 側(cè)隔離開關(guān)的選擇及校驗 （ 1）隔離開關(guān)的選擇 根據(jù)變壓器低壓母線側(cè)斷路器選擇的相關(guān)計算所得的數(shù)據(jù)，