【正文】 ）小于 7m 時，澄清污水沿周邊流出；當直徑大于 7m 時應增設輻射式集水支渠。 （ 4）排泥管下端池底不大于 ,管上端超出水面不小于 。 （ 5）浮渣檔板距集水槽 ，高出水面 ，淹沒深度 [5]。 設計參數 設計進水量： Q=12021 m3/d 表面負荷： qb 范圍為 — m3/ ，取 q= m3/ 固體負荷： qs =140 kg/ 水力停留時間（沉淀時間）： T=2 h 堰負荷：取值范圍為 — ，取 L/() 運行參數： 沉淀池直徑 D=14m 有效水深 h＝ 池總高度 H= 貯泥斗容積 Vw＝ 322m3 污泥處理構筑物的設計計算 污泥泵房 LXB900 螺旋泵 3 臺（ 2 用 1 備），單臺提升能力為 480m3/h， 提升高度為 － ,電動機轉速 n=48r/min,功率 N=55kW。 9m 。 ， 2 用 1 備，單泵流量 Q2Qw/2＝ 。選用 1PN 污泥泵 Q － 16m3/h, H 1412m, N 3kW。 L B=15m 12m。 A/O 池設計要點 污水中可生物降解的有機物對脫氮除磷的影響 厭氧段進水中可溶性磷與溶解性 BOD5 之比小于 ，才會有較好的除磷效果。 15 污水中 COD/TKN8 時，氮的總去除率可達 80%， COD/TKN7時不宜采用生物脫氮。 污泥齡 在 A/O 階段污泥泥齡受硝化細菌的世代時間和除磷工藝兩方面的影響。權衡這兩方面， A/O 階段的污泥泥齡一般為 15～ 20d，與法國研究得出的θ s 公式相符。 該公式為： )( )45( dT KNT KNTTETEs ?????? 溶解氧 好養(yǎng)段的 DO 應為 2mg/L，太高太低都不利。對于厭氧段，則 DO 越低越好，但由于回流和進水影響，應保證厭氧段 DO 小于 ?；亓魑勰嗵嵘O備應用潛污泵代替螺旋泵，以減少 提升過程中的復氧，使厭氧段的 DO 最低，以利于脫氮除磷。 硝化的 TKN 的污泥負荷應小于 (kgKLSS d),反硝化進水溶解性 BOD5 濃度與硝態(tài)氮濃度之比大于 4。水溫 13～ 18℃時，污染物質去除率較穩(wěn)定，一般不宜超過 30℃。 污泥濃縮池 采用輻流式濃縮池，用帶柵條的刮泥機，采用靜圧 機械 排泥。 設計規(guī)定及參數 進泥含水率：當為初次污泥時，其含水率一般為 95%～ 97%。當為剩余活性污泥時，其含水率一般為 %～ %。 （ 1）泥固體負荷：負荷當為初次污泥時，污泥 固體負荷宜采用 80～ 120kg/()當為剩余污泥時，污泥固體負荷宜采用 30～ 60kg/()。 （ 2）濃縮時間不宜小于 12h，但也不要超過 24h。 （ 3）有效水深一般宜為 4m,最低不小于 3m。 運行參數 進泥濃度 8g/L 污泥濃縮時間 16h 進泥含水率 % 出泥含水率 97% 16 池底坡度 坡降 貯泥時間 4h 上部直徑 濃縮池總高 泥斗容積 污水廠平面，高程布置 平面布置 廢水處理廠的構筑物包括生產性處理構筑廢水、輔助建筑物和連接各構筑物的管渠。對廢水處理廠平面布置規(guī)劃時，應考慮的原則有以下幾條。 1. 布置盡可能緊湊，以減小處理廠的占地面積和連接管線的長度。 2. 生產性處理構筑物作為處理廠的主要建筑物，在作平面布置時，必須考慮各構筑物的功能要求和水力要求，結合地形、地質條件，合理布局，減少投資、運行管理方便。 3. 對于輔助建筑物，應根據安全方便等原則布置。如泵房、鼓風機房等應盡量靠近處理構筑物，變電所應盡量靠近最大用電戶，以節(jié)省動力管道 。辦公室、化驗室等與處理構筑物保持 一定的距離，并處于它們的上風向，以保證良好的工作條件 。貯氣罐、貯油罐等易燃易爆建筑的布置應符合防爆防火規(guī)程；廢水處理廠內的管路應方便運輸。 4. 廢水管渠的布置應盡量短，避免交叉。此外還必須設置事故排放水渠和超越管，以便發(fā)生事故或檢修時，廢水能超越該處理構筑物。 5. 廠區(qū)內給水管、空氣管、蒸汽管及輸配電線路的布置，應避免相互干擾，既要便于施工和維護管理，又要占地緊湊。當很難敷設在地上時，也可敷設在地下或架空敷設。 6. 要考慮擴建的可能，留有適當的擴建余地，并考慮施工方便。 應當指出，在工藝設計計算時，就應考慮平面布置，相 應地，在平面布置時，如發(fā)現不妥，也可根據情況重新調整工藝設計。 總之，廢水處理廠的平面設計，除應滿足工藝設計上的要求外，還必須符合施工、運行上的要求。對于大中型處理廠，還應作多方案的比較，以便找出最佳方案。在污水廠內主干道應盡量成環(huán)，方便運輸。主干寬 6～ 9m 次干道寬 3～ 4m，人行道寬 ～ 曲率半徑 9m，有 30%以上的綠化。 高程布置 高程布置的目的是為了合理地處理各構筑物在高程上的相互關系。具體地說，就 17 是通過水頭損失的計算，確定各處理構筑物的標高，以及連接構筑物間的管渠尺寸和標高 ，從而使廢水能夠按處理流程在各構筑物間順利流動。 （ 1）盡量利用地形特點使各構筑物接近地面高程布置，以減少施工量，節(jié)約基建費用。 （ 2）廢水和污泥盡量利用重力自流，以節(jié)省運行動力費用。 為了在到重力自流的目的，必須精確計算廢水流動中的水頭損失。 水頭損失包括： （ 1） 流經處理構筑物的水頭損失，包括進出水管渠的水頭損失。 （ 2） 流經管渠的水頭損失，包括沿程和局部水頭損失，按所選類型計算。 （ 1）初步確定各構筑物的相對高差，只要 選某一構筑物的絕對高程，其他構筑物的絕對高程也可確定。 （ 2）進行水力計算時，要選擇一條距離最長、水頭損失最大的流程，掃遠期最大流量計算。同時還應留有余地，以保證系統出現故障或處于不良工況時，仍能正常運行。 （ 3）當廢水及污泥不能同時保證重力自流時，因污泥量較少，可采用泵提升污泥。 （ 4）高程布置應保證出水能排入受納水體。廢水處理廠一般以廢水水體的最高水位作為起點，逆廢水流程向上倒推計算，以使處理后廢水在洪水季節(jié)也能自流排出，如設立泵站，則可使泵站揚程最小。 （ 5）結合實際情況來考慮高程布置。如地下水較高， 則應適當提高構筑物的設置高度，以減少水下施工的工程量，降低工程造價。 18 第 4 章 設計計算 粗格柵 格柵間隙數 設柵前水深 ，過柵流速 v=／ s,格柵間隙 b=，柵條安裝傾角 α =70176。 格柵間隙數按公式 70s i n13 i n 0m a x ??????? bhvQn ? 式中 Qmax—— 最大設計流量 ( m3/s) α —— 格柵傾角 ( 176。 ) h —— 格柵水深 (m) v —— 過柵流速 (m/s) 柵槽寬度 設柵條寬度 s= 按公式 B=S(n－ 1)+bn 式中 g－－柵條寬度 b－－柵條間隙 n－－柵條間隙數 代入數據： B=(221)+ 22 = 進水渠漸寬部分的長度 設進水渠寬 B1=，其漸寬部分展開角 a1=200o L mtgtg BB 0111 ????? ?取 19 式中 B1—— 進水渠道寬度（ m） a1 —— 進水渠道展開角（ 200o） L1 —— 進水渠道漸寬部分長度（ m） 柵槽與出水渠道連接處的漸寬部分長度 L2=L1/2= 通過格柵的水頭損失 h1 = h0k 式中 h —— 計算水頭損失 k —— 系數，格柵受污物堵塞時水頭損失增大系數一般為 3。 )sin(2 21 ?? gvh ? 式中 g —— 重力加速度 m β —— 阻力系數，其值與格柵斷面有關 設格柵端面的迎水面為半圓形的矩形， β = i n102 s i n2)s i n (2023423421???????????????????????? kgveSgvh ??? 柵后槽總高度 設柵前渠道超高 mhhhH ??????? 式中 h2—— 柵前渠道超高 20 柵槽總寬度 mtgtgHllL7..2700121???????????? 每日柵渣量 dmKWQWz/4..01 0 0 8 6 4 0 3 8 1 0 0 08 6 4 0 031m a x????????? 式中 Qma x—— 最大設計流量（ m3/s） w 1 —— 柵渣量標準（ m3/103m3） 當格柵間隙為： 16～ 25 時 W1=～ 當格柵間隙為： 30～ 50 時 W1=～ Kz —— 生活污水量總變化系數 取 由于 所以宜采用機械格柵清渣。 集水井的計算 避免水泵啟閉過于頻繁，以免損壞水泵及電器設備，特設立集水井，用于短時間儲存污水。集水井尺寸 π 62 3m。有效容積 最大流量時的停留時間為 。 細格柵間 設柵前水深 ；過柵流速 v=； 柵條間隙 b=；柵條安裝傾角α = 700 21 格柵間隙數 70s i i n 0m a x ??????? bhvQn ? 式中 Qmax—— 最大設計流量 ( m3/s) α —— 格柵傾角 (o) h —— 格柵水深 (m) v —— 過柵流速 (m/s) 柵槽寬度 設柵條寬度 s= 按公式 B=S(n－ 1)+bn 式中 g－－柵條寬度 b－－柵條間隙 n－－柵條間隙數 代入數據： B=(441)+ 44 = 進水渠的漸寬部分的長度 設進水渠的漸寬 B1=，其漸寬部分展開角度 a1 =2021 mtgtgBBL20220111?????? 取 L1= 式中 B1—— 進水渠道寬度（ m） a1 —— 進水渠道展開角（ 200） 22 L1 —— 進水渠道漸寬部分長度（ m） 柵槽與出水渠道連接處漸寬部分長度 L2=L1/2=1/2= 通過格柵的水頭損失 h1 = h0k 式中 h —— 計算水頭損失 k —— 系數，格柵受污物堵塞時水頭損失增大系數一般為 3。 )sin(2 21 ?? gvh ? 式中 g —— 重力加速度 m β —— 阻力系數，其值與格柵斷面有關 設格柵端面的迎水面為半圓形的矩形， β = )0 . 1 5~0 . 0 808(.0370s i n102s i n2)s i n (2023423421之間在???????????????????????? kgveSgvh ??? 柵后槽總高度 設柵前渠道超高 mhhhH ??????? 式中 h2—— 柵前渠道超高 23 柵槽總寬度 mtgtgHllL700121???????????? 每日柵渣量 dmKWQWz/8..01 0 0 8 6 4 0 3 8 1 0 0 08 6 4 0 031m a x????????? 式中 Qma x—— 最大設計流量（ m3/s） w 1 —— 柵渣量標準（ m3/103m3） 當格柵間隙為： 16～ 25 時 W1=～ 當格柵間隙為： 30～ 50 時 W1=～ Kz —— 生活污水量總變化系數 取 由于 38..0 m /d所以宜采用機械格柵清渣，結構如圖 41所示。 設一座細格柵間，七尺寸為 10 8 調節(jié)池的計算 調節(jié)池的工作原理 調節(jié)池采用圓形同心圓分隔式，池由四個同心圓隔墻分成若干個廊道，廢水沿不同長的廊道流動，使同時進池的廢水不同時流出，以達到混合均勻的目的。 如圖 41。 24 圖 42 調節(jié)池 圖 41 調節(jié)池示意圖 調節(jié)池的計算 V = Q T 式中 V—— 調節(jié)池的有效容積，（ m3） Q—— 平均進入流量，（ m3/h） T—— 停留時間，（ h） 代入數據： V=12021 8/24=4000m3 設計兩座調節(jié)池 池體積為： π 6