【正文】 （ 1）厭氧池容積： V= Q1′T=1241033600=1116m3 （ 2）厭氧池尺寸：水深取為 h=。 則厭氧池面積： A=V/h=1116/=248m2 厭氧池直徑： 24844 ???? ?AD （取 D=18m） 考慮 ，故池總高為 H=h+=+=。 （ 3）污泥回流量計算： 1）回流比計算 R =X/（ XrX） =3/（ 103） = 2）污泥回流量 QR =RQ1′=124=六、氧化溝 擬用卡羅塞氧化溝，去除 BOD5與 COD 之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水 NH3N 低于排放標準。氧化溝按 2021 年設計分 2 座，按最大日平均時流量設計，每座氧化 溝設計流量為 Q1′＝ 4?? =。 設計進水水質： BOD5=140 mg/L SS=160 mg/L NH3－ N=25mg/L （總凱氏氮） TKN=35 mg/L 污水堿度 =280 mg/L 水溫 :最低 15 度，最高 25 度 要求出水水質 。： BOD5=20 mg/L SS=20 mg/L NH4N=8mg/L 總污泥齡： 20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS= 則 MLSS=2700 曝氣池： 溶解氧 DO＝ 2mg/L NOD=，可利用氧 — N 還原 α＝ β＝ 其他參數(shù)： a=脫氮速率： qdn=d K1= Ko2=剩余堿度 10mg/L(保持 PH≥): 所需堿度 堿度 /mgNH3N 氧化；產(chǎn)生堿度 堿度 /mgNO3N 還原 硝化安全系數(shù)： 脫硝溫度修正系數(shù)： （ 1）堿度平衡計算： 1） 由于 出水 5BOD 為 20 mg/L，則出水中溶解性 5BOD ＝ 20 （ 1－ 5） = mg/L 2）采用污泥齡 20d，則日產(chǎn)泥量為： )(1000 )( ???? ????? mrbtaQ S kg/d 設其中有 ％為氮，近似等于 TKN（ 凱氏氮 ） 中 用于合成部分為： ? = kg/d 即： TKN 中有 ??mg/L 用于合成。 需用于氧化的 NH3N == mg/L 需用于還原的 NO3N == mg/L 3）堿度平衡計算 已知產(chǎn)生 ，且設進水中堿度為 250mg/L，剩余堿度 = + +（ 140－ ） = mg/L 計算所得剩余堿度以 CaCO3計，此值可使 PH≥ mg/L （ 2）硝化區(qū)容積計算： 硝化速率為 ? ?? ????????????????? ??? ?? OK ON Ne OTTn? ? ?? ? ?????? ???????? ??? ??? 2108 = d1 N—— 出水 NH3N 的濃度 故泥齡： 11 ??? nwt ?d 采用安全系數(shù)為 ，故設計污泥齡為： ? = 原假定污泥齡為 20d，則硝化速率為： ??n?d1 單位基質利用率： ????? a bu n? kg 5BOD / MLVSS=fMLSS=? 3400=2550 mg/L 所需的 MLVSS 總量 = )( ???? 硝化容積： 336110002550 ???nVm3 水力停留時間： 71 433 61 ???nth （ 3） 反硝化區(qū)容積 即 脫硝所需池容 積 及停留時間： 在 15 度 時 qdn= = 還原 /kgMLVSS d 還原 NO3N 總量 = 07 141 00 ??kg/d 脫硝所需 MLVSS= 10 16 701 3 ??kg 脫硝池容 Vdn=10167 1000/2550=3987m179。 水力停留時間 tdn= ??小時 （ 4）氧化溝的總容積： 總水力停留時間： ????? dnn ttt h 總容積： 7 3 4 83 9 8 73 3 6 1 ????? dnn VVV m3 （ 5）氧化溝的尺寸： 氧化溝采用 4 廊道式卡魯塞爾氧化溝，取池深 ，寬 7m，則氧化溝總長 : 48 ?? 。其中好氧段長度為 61 ?? ，缺氧段長度為 87 ?? 。 彎道處長度 : m66212 212 73 ?????? ??? 則單個直道長 : ?? (取 60m) 故氧化溝總池長 =60+7+14=81m，總池寬 =7? 4=28m（未計池壁厚）。 氧化溝：長 81m，寬 28m，深 。 （ 6） 出水堰及出水井 初步估算 H/? ＜ ，因此按薄壁堰來計算。 ①出水堰 HQ? 式中 b—— 堰寬， H—— 堰上水頭高，取 。 23231 ???? HQ 為了便于設備的選型，堰寬 b 取 ，校核堰上水頭 H 3 23 21 ??????? ????????? QH ②出水豎井?？紤]可調堰安裝要求，堰兩邊各留 。 出水豎井長 L=? 2+b=+= 出水豎井寬 B=（滿足安裝需要） 則出水豎井平面尺寸為 L? B=? 氧化溝出水孔尺寸 b? h=? （ 6）需氧量計算： 采用如下經(jīng)驗公式計算 : 32 )/( NONM L S SBSAdkgO rr ???????? 其 中包括四項： 1， 合成污泥需氧量， 2， 活性污泥內源呼吸需氧量， 3， 硝化污泥需氧量 , 4， 反硝化污泥需氧量。 用經(jīng)驗公式計算 : 32 )/( NONM L S SBSAdkgO rr ???????? 經(jīng)驗系數(shù)： A= B=，則 需要硝化的氧量： Nr=? 10000? 103=NO3= 103= R=? ? ()+? 3361? + ? = 折算為標準需氧量： 由 ? ?? ?20)( )20(0 ????? TTs sCCRCR ??? 可計算得 取 T=30℃，查表得 α=,β=,氧的飽和度 )30( ?sC = mg/L， )20( ?sC = mg/L 采用表面機械曝氣時， 20℃ 時脫氧清水的充氧量為： ? ?? ?20)( )20(0 ????? TTs sCCRCR ??? ? ? ? ?hkg /2030????????? 查手冊，選用 DY325 型倒傘型葉輪表面曝氣機，直徑 Ф＝ ,電機功率 N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為 125kgO2/h，每座氧化溝所需數(shù)量為 n,則 912 50 ??? Rn 取 n=2 臺 （ 7）回流污泥量： 可由公式XX XR r ??求得。 式中： X=MLSS=，回流污泥濃度 rX 取 10g/L。則： ???R （ 50％ ～ 100％，實際取 60％） （ 8）剩余污泥量： dkgQw / ????? 如由池底排除，二沉池排泥濃度為 10g/L，則每個氧化溝產(chǎn)泥量為： dm / 1 3? （ 9）氧化溝計算草草圖如下： 備用曝氣機可暫不安裝欄桿 圖5 氧化溝計算草圖上上鋼梯走道板走道板出水管 至流量計井及二沉池進水管接自提升泵房及沉砂池 七、二沉池 采用輔流式沉淀池 1．設計參數(shù) 設計進水量 ，按 最高日平均時 用水量計算，設 2座， 則每組進水量 0 7 0 0 00 ???Q m179。/d 表面負荷： qb 范圍為 — m3/ ，取 q= m3/ 固體負荷： qs =140 kg/ 水力停留時間（沉淀時間）： T= 堰負荷：取值范圍為 — ，取 L/() 2．設計計算 （ 1）沉淀池面積 : 按表面負荷算： 44 6 71 4???? bqQAm2 （ 2） 沉淀池直徑： mmAD 44644 ?????? ? 有效水深為 h1=qbT=? =4m ??hD（介于 6～ 12） （ 3）貯泥斗容積： 由于采用刮泥機 ，故貯泥時間采用 Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積： 3756100003600360024 )(22)1(2 mXXQXRTVrww ?? ????????? 則污泥區(qū)高度為 mAVh w 675 62 ??? （ 4）二沉池總高度： 取二沉池緩沖層高度 h3=，超高為 h4= 則池邊總高度為 h=h1+h2+h3+h4=+++= 設池底度為 i=，則池底坡度降為 midbh 2 22425 ?????? 則池中心總深度為 H=h+h5=+= （ 5）校核堰負荷： 徑深比 2431 ???? hh D 24321 ?????? hhh D 堰負荷 )./(2)./()./( msLmsLmdDQ ?????? 以上各項均符合要求 （ 6）輻流式二沉池計算草圖如下： 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水 八、接觸消毒池與加氯間 采用隔板式接觸反應池 1．設計參數(shù) 設計流量 ， 按 最高日平均時 用水量計算 Q′ =30000/=179。/d=248L/s 水力停留時間： T==30min 設計投氯量為： ρ ＝ 平均水深： h= 隔板間隔： b= 2．設計計算 （ 1）接觸池容積： V=Q′ T=248? 103? 30? 60=446m179。 表面積 2232446 ??? hVA m2 采用隔板數(shù) 2個，則廊道總寬為 B＝（ 2+1） ? ＝ 取 11m 接觸池長度 mBAL ??? 取 長寬比 ??bL 實際消毒池容積為 V′ =BLh=11? ? 2=451m179。 設 為超高 ，則 池深取 2＋ ＝ 經(jīng)校核均滿足有效停留時間的要求 （ 2）加氯量計算： 設計最大加氯量為 ρ max=,每日投氯量為 ω ＝ ρ maxQ=4179。 179。 103= 選用貯氯量為 120kg 的液氯鋼瓶，每日加氯量為 一瓶 72%,共貯用 12 瓶，每日加氯機兩臺，單臺投氯量為 ～ 。 配置注水泵兩臺，一用一備，要求注水量 Q=1— 3m3/h,揚程不小于 10mH2O （ 3）混合 攪拌 裝置 在接觸消毒池第一格