【正文】 . 6 4 1 045 . 6 4 1 044 . 0 8 1 044 . 0 8 1 044 . 0 8 1 044 . 0 8 1 044 . 0 8 1 04中框架邊柱Z 2 ～ Z 2 8 Z 8 5 ～Z 1 0 7 （除 Z 4 、 Z Z 1 1 、 Z 1 2 、 Z 18 、 Z 1 9 、 Z 2 5 、Z 2 6 ）Z 4 、 Z 5 、 Z 1 Z 1 2 、 Z 1 8 、 Z19 、 Z 2 5 、 Z 2 65 . 6 4 1 045 . 6 4 1 04Z 3 3 、 Z 3 4 、 Z 4 0、 Z 4 1 、 Z 4 7 、 Z48 、 Z 5 4 、 Z 5 5 Z 6 2 、 Z 6 8 、 Z 7 Z 8 0中框架中柱邊框架中柱Z 3 0 、 Z 5 8 Z 5 Z 8 31邊框架邊柱Z 1 、 Z 2 9 Z 8 4 、Z 1 0 82 ～ 6Z 1 、 Z 2 9 Z 8 4 、Z 1 0 8Z 3 0 、 Z 5 8 Z 5 Z 8 3Z 2 ～ Z 2 8 Z 8 5 ～Z 1 0 7 （除 Z 4 、 Z Z 1 1 、 Z 1 2 、 Z 18 、 Z 1 9 、 Z 2 5 、Z 2 6 ）Z 4 、 Z 5 、 Z 1 Z 1 2 、 Z 1 8 、 Z19 、 Z 2 5 、 Z 2 6邊框架邊柱邊框架中柱中框架邊柱中框架中柱Z 3 1 ～ Z 5 7 Z 6 0～ Z 8 3 ( 除 Z 3 3 、Z 3 4 、 Z 4 0 、 Z 4 Z 4 7 、 Z 4 8 、Z 5 4 、 Z 5 5 、 Z 6 Z 6 8 、 Z 7 4 、 Z80)Z 3 3 、 Z 3 4 、 Z 4 0、 Z 4 1 、 Z 4 7 、 Z48 、 Z 5 4 、 Z 5 5 Z 6 2 、 Z 6 8 、 Z 7 Z 8 0Z 3 1 ～ Z 5 7 Z 6 0～ Z 8 3 ( 除 Z 3 3 、Z 3 4 、 Z 4 0 、 Z 4 Z 4 7 、 Z 4 8 、Z 5 4 、 Z 5 5 、 Z 6 Z 6 8 、 Z 7 4 、 Z80) 表 橫向框架頂點位移計算 遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 29 頁 層次 Gi(kN) ∑6i=1(kN) Di △ i△ i1=∑Gi/D(m) △ i(m) 6 1377664 5 1377664 4 1377664 3 1377664 2 1377664 1 1395251 因此，第一層的水平地震作用為： ）n81j jj111 1( ??? ??EKFHGHGF = 同理，可得： (5)抗震驗算 1)《抗規(guī)》 規(guī)定：“表 所列各類結(jié)構(gòu)應(yīng)進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內(nèi)最大的彈性層間位移應(yīng)符合下式要求： Δ 181。≤ [θ c]h”，計算過程如表所示。 由《抗規(guī)》 中查表 ，知鋼筋混凝土框架的層間位移角限值為 1/550，表 98中計算的結(jié)果均滿足規(guī)范要求。 2）《抗規(guī)》 規(guī)定：“抗震驗算時，結(jié)構(gòu)任意樓層的水平地震剪力應(yīng)符合： VEkiλ ” ,查《抗規(guī)》表 ， λ 取 。 則： 同理： 、 均滿足要求。 表 抗震變形驗算 遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 30 頁 樓層 水平地震力Fi(KN) 層間剪力Vi(KN) 層間剛度 Di 181。i181。i1=Vi/Di 層高 hi(m) 層間相對彈性轉(zhuǎn)角 6 1377664 1/3333 5 1377664 1/1875 4 1377664 1/1364 3 1377664 1/1111 2 4097 1377664 1/1000 1 1395251 1/1339 ⑹ ⑧軸號橫向框架水平地震的計算 上面計算的水平地震作用，是每個結(jié)構(gòu)層所承受的總的荷載；進行框架計算時，需要按照各榀框架的抗側(cè)剛度 D將層間水平地震作用分配到每榀框架上去。猶豫本設(shè)計中手算只計算了第⑧軸線的橫向框架，故這里也只計算⑧號軸線框架上分配的水平地震作用。 一榀框架每層的分配系數(shù)： 式中， i 為層號， m為本榀框架柱數(shù)目， n為本層總的柱數(shù)目。 將 D代入可分別計算出⑧軸號橫向框架各層的分配系數(shù)： 181。1= 181。26= ⑧軸號橫向框架各層所分配到的水平地震作用： 將⑧軸號橫向框架的地震作用標(biāo)繪于計算簡圖上，如圖所示。 遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 31 頁 ABCD4200 1800 42001020030001915030003000300030004150 圖 第⑧軸橫向框架地震作用計算簡圖 內(nèi)力計算 1. 恒載內(nèi)力 （ 1） 梁、柱參數(shù)總匯 根據(jù)前文表 中梁柱截面參數(shù)計算，現(xiàn)將第⑧軸橫向框架梁、柱相關(guān)參數(shù)作一總匯列表計算，其中第⑧軸橫向框架為中框架，故折算慣性矩 I= I0。 表 第⑧軸框架梁幾何參數(shù) 斷面 b(m) h（ m） 跨度（ m） 截面慣性矩 I0（ m4） 第 ⑧ 軸框架梁 I=2I0（ m4） ib=EI/l 103 103 104 104 103 104 遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 32 頁 表 第⑧軸框架柱幾何參數(shù) 柱類別 層次 截面 b(m) h（ m） ic hc K α Di 邊柱 2～ 6 104 21808 1 104 14783 中柱 2～ 6 104 28576 1 104 17057 ⑵彎矩計算 利用力矩二次分配法計算恒載作用下框架的彎矩。 1） 計算桿固端彎矩： 將梯形或三角形分布荷載按固端彎矩等效的原則折算成均布荷載： 梯形荷載折算公式：其中：，為梯形分布荷載的最大值。 ①頂層邊跨等效均布荷載： ②頂層中間跨等效均布荷載： 由以上所求均布荷載，各干固端彎矩計算如圖 所示。 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 .0000 續(xù)圖 遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 33 頁 圖 恒載彎矩二次分配計算簡圖 遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 34 頁 ABCD4 2 00 1 8 00 4 2 001 02001 1 1 1 1 7 . 681 1 1 1 1 7 . 683 . 56 3 . 562 . 314 . 96 4 . 960 .35 . 05 5 . 050 . 215 . 05 5 . 050 . 215 . 00 5 . 000 . 263 . 56 3 . 560 . 67 圖 恒載作用下彎矩圖 ⑶剪力計算 為方便恒載作用下梁、柱端剪力計算，特將梁上的分布荷載折算成集中力。 ①頂層邊跨： ②頂層邊跨： 遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 35 頁 ③中間層邊跨： ④中間層邊跨： 分別取各個梁柱作為隔離體，分別對兩端取矩，列出力矩平衡方程，便可得該梁端、柱端剪力。計算簡圖如下，以 KL14DC 段為例，計算如下： D CLNV DNV C39. 13kN m37. 9kN m57. 61kN 圖 剪力計算簡圖 對 D端取矩： 所以： 已知柱的兩端彎矩，且柱高范圍內(nèi)無其他橫向力。因此可以根據(jù)平衡方程得到公式：，據(jù)此式列表計算柱的桿端剪力如表所示。 ⑷軸力計算 根據(jù)配筋計算需要，只需求出柱的軸力即可，而不需求出梁的軸力。 計算方法 柱軸力 =柱頂集中力 以 6層 C柱為例，具體計算如下：柱頂集中力； 柱兩端受剪力分別為： 由此，柱中軸力 軸力計算 同上，可列表 表 恒載作用下軸線處梁端剪力與跨中彎矩 遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 36 頁 梁類型 層號 梁長（ m） 外荷（ kN） 固端彎矩（ kN m） 桿端剪力（ kN） 跨中彎矩（ kN m） 左 右 左 右 C～ D 軸邊跨 6 5 4 3 2 1 A～ B 軸邊跨 6 5 4 3 2 1 中跨 6 5 4 3 2 1 注：彎矩和剪力均以使梁順時針轉(zhuǎn)動為正，跨中彎矩以使梁上表面受拉為正。 表 恒載作用下軸線處柱端剪力 遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 37 頁 柱類型 層號 柱高（ m） 固端彎矩（ kN m） 桿端剪力（ kN） 上 下 上 下 D 軸柱 6 5 4 3 2 1 A 軸柱 6