【正文】 進度。 2） 減少了工作人員的編排，如果設閘門的話，水庫的開閘防水及關(guān)閉閘門都需要有專門的人員來負責，這樣無異與增加了水庫管理的運行費。 3） 提高了溢洪道工作的可靠性，如果設立閘門，就關(guān)系到閘門啟閉的安全性問題，根據(jù)大量溢洪道失事的調(diào)查，事故原因大部分與閘門不能安全開啟有關(guān)。 因此不設閘門的話，可以大大增加溢洪道乃至水庫的安全。如平面 布置 圖所示。 設計 引水段布置成對稱的喇叭口形式，引水渠采用梯形斷面，邊坡采用 1： ；底坡均為 1： 10 的逆坡。截面為梯形，梯形下底寬度為 10 米，邊坡為 1:。引水渠與控制堰之間設漸變段，通過扭面連接，扭面長度為 6 米。引水段需要做 底部防滲措施及邊坡穩(wěn)定處理， 在渠底設鋪蓋，邊坡設導水墻 。 設計 由于控制段高程與埡口位置挖去覆蓋層及風化層后的高程大體相等，以便施工，采用寬頂堰形式控制溢洪道流量。 因?qū)嵱醚吡髁肯禂?shù)比較大，在相同泄量下，其前緣長度比寬頂堰短。此處埡口狹窄，沿水流方向的山體比較單薄，地面高程較低，綜合考慮，溢流堰形式選擇 WES型實用堰。堰頂高程為正常蓄水位 。 實用堰流量公式： 2/3039。1 2 Hgm nbQ s??? 式中 1? —— 側(cè)收縮系數(shù) ， 堰為無側(cè)收縮（ 1? =1）； s? —— 自由出流系數(shù)， 自由出流（ s? =1） ； n—— 堰頂寬度不大，堰不分孔 （ n=1）； Q—— 采用校核洪水位時的最大下泄流量 Q=32m179。/s。 15 H0—— 堰頂全水頭，取 。 m—— 流量系數(shù)， 河岸溢洪道中的實用堰多為低堰，對于低堰，其設計水頭 Hd=(— )H0= =，取為 。對 WES 低堰，其流量系數(shù)隨上游相對堰高 P1/Hd 的減小而減小，當 P1/Hd— 時， m值明顯降低，故上游堰高一般應滿足 P1≥ ，為使過堰水流不受堰后水流頂托影響，以及不發(fā)生淹沒出流狀態(tài)，下游堰高 P2一般應滿足 P2≥ ，取 P2=。堰面曲線下接直線段，坡度應陡于 1： 1。 P1太大會使開挖量增大，故取 P1=Hd=，查流量系數(shù)表 m/md=，所以 m= =。 將以上數(shù)值 代入公式得： 33221032b 9 . 82 0 . 4 9 7 2 9 . 8 1 1 . 6 3sQ mm g H??? ? ?? ? ? 取 b=。剖面設計 見 圖 81 所示 。 圖 81 溢洪道控制段剖面 控制段岸墻的高度取下面兩者中的大者： 1） 泄洪時校核洪水位加安全超高 h=+=； 2） 擋水時設計洪水位或正常蓄水位加波浪的計算高度和安全超高 h=++=； 比較后取岸墻頂端高程為 。 泄槽 設計 由于埡口與山溝相連，因此將泄槽沿山溝布置。采用矩形斷面。底版為素混凝土，干砌塊石護坡。泄槽段由漸變段和陡坡段組成， （ 1） 漸變段設計 漸變段分為收縮段與擴散段。工程經(jīng)驗和試驗資料表明，收縮或擴散角在 6176。16 以下時，具有較好的水流流態(tài)。由于收縮段最大沖擊波波高由總偏轉(zhuǎn)角的大小決定，而與邊墻偏轉(zhuǎn)過程無關(guān)，因此，為了減小沖擊波高度，采用直線型收縮段比圓弧形收縮段好，用下列經(jīng)驗公式計算收縮角（擴散角） θ ，即 kvghkFr ?? 1tan? 式中 Fr—— 收縮（擴散）段首、末斷面的平均弗勞得數(shù)； h—— 收縮（擴散）段首、末斷面的平均水深； v—— 收縮（擴散）段首、末斷面的平均流速； k—— 經(jīng)驗系數(shù)，可取 。 收縮段：為使溢流堰與泄槽較好的連接，在溢流堰下游 ，收縮段長度為 10m， 收縮角為 8176。進口寬與溢流堰寬相同為 7m，進口寬底高程為 =，出口寬擬定為 4m，收縮段落差△ H=10 =， 出口底高程為 =， 坡度為 1:20。 擴散段：為了控制水流流態(tài)，此設計不設置擴散段。 （ 2） 陡坡段設計 1）水深 根據(jù)選定的溢洪道位置 的落差取底坡 i=1/8=；底寬 4m，采用矩形斷面，按明渠恒定均勻流計算水深，用下式計算： nRC 6/1? ； RiACQ? ； hbbhR 2?? 其中 Q=32m179。/s， n=， b=4m， i=， 由試算法 計算得出： h=。 2）陡坡段長度 由于鼻坎高程為 357m；挑射角θ =25176。；反弧半徑 R=8m；反弧段最低點高程為 357R（ 1cosa） =3578(1cos25176。 )=；陡坡總跌差P==；底坡 i=；則陡坡長度為 miPpL 2222s ????????????????? 3）陡坡流速校核 陡坡內(nèi)流態(tài)為急流，只需進行不沖流速校核，流速 v=Q/A=32/,查表得， 100混凝土平均水深為 時的允許流速 V 允許 =18m/mV=14m/s，故滿足要求。 4）邊墻的高度 。 應根據(jù)計算水深，考慮波動及摻氣影響，并加一定的安全超高， 安全超高17 可取 — 。由此邊墻高度定為 +=。泄槽斷面 見 82圖所示。 圖 82 泄槽斷面圖 消能防沖設施 下游無水，河床為砂礫石，但考慮到下游并沒有建筑物，只需要對兩岸使用條石進行保，所以選用挑流消能方式。 （ 1） 鼻坎高程 鼻坎高程應高出河床 1— 2m，取 2m，確定鼻坎高程為 355+2=357m。 （ 2） 反弧半徑 反弧半徑按下式確定 ? ? chR 108—? ? ?ZPHg qhc ??? 2? 取反弧半徑 R=8m。 （ 3） 挑射角 挑射角一般為 20176。 — 30176。，參照已建工程取為 25176。 構(gòu)造設計 泄槽中的 流速不大 ，采用厚 15cm的混凝土襯砌，引水渠的流速較低可選用石灰漿砌塊石水泥勾縫。襯砌縱向接縫采用平接縫，沿水流向橫縫采用搭接型式。橫向分縫距離分別取為 30m，縫下設縱橫向排水溝，并設有銅片止水裝置，在排水溝頂面鋪瀝青麻片，以防止施工時水泥漿或運用時泥沙堵塞排水溝，各橫向排水溝的水流應通過泄槽兩側(cè)的縱向排水溝排往下游，縱向排水管設置兩排，18 以保證排水通暢。 9 壩下涵管設計 布置和構(gòu)造 （ 1） 位置選擇 為了避免壩下涵管穿過河床，所以放水涵管布置在大壩右岸。這樣布置遠離溢洪道，也避免了兩種建筑物的相互干擾。涵管長 ,其中涵管進水口至啟閉塔垂直于壩軸線，長度為 ，啟閉塔至壩軸線距離為 。 （ 2） 進水口 因本水利樞紐以灌溉為主，兼顧防洪，所以取水建筑物的形式尤其重要。本水利樞紐灌溉面積為 萬畝，屬于?。?1）型，綜合投資較省、水源含沙量較少、岸坡平緩、巖體穩(wěn)定堅固等因素，采用塔式取水建筑物。為減少冰凍影響，減小工作橋長度并保證心墻的穩(wěn)定性，放水塔底面中點位置距心墻 21m。 根據(jù)以往工程經(jīng)驗，取涵管坡降為 i=。該水庫的死水位為 362m，為了滿足在死水位時能滿足設計流量，洞口應該在死水位以下，設洞口在死水位以下 ，即高程為 ， 出口高程為 。 （ 3） 管身 本工程引水流量為 ，建豎井式分層取水結(jié)構(gòu)，洞身采用城門洞型斷面。根據(jù)以往工程經(jīng)驗，取涵管坡降為 i=，且 采用混凝土護面，查得糙率系數(shù) n=，可取涵管斷面寬度為 ，高度為 ，圓拱形半徑 。 墩高 ，基礎(chǔ)寬 5m， 涵管穿過心墻的地方采用加厚心墻和反濾層的措施來防止在涵管穿過的地方出現(xiàn)集中滲流。 涵管尺寸 拱圈厚度采用下式計算 ? ? R???? 已知 R1=，則 ? ?0 .8 0 .4 5 0 .0 3 0 .7 5 0 .3 8 9 m? ? ? ? ? ? 選用 。 側(cè)墻頂寬采用下式計算 110 .3 0 .4 0 .1 7b R h? ? ? 參照已建工程確定側(cè)墻高 h=，則 1 5 7 04bm? ? ? ? ? ?，選用側(cè)墻頂寬 。 側(cè)墻底寬采用下式計算 19 mhbb ?????? 經(jīng)計算，側(cè)墻底寬為 1m 時，塑性影響系數(shù)不大于 ，不符合要求，擬定側(cè)墻寬度為 。 涵管構(gòu)造細部圖見 91 所示。 圖 91 涵管細部構(gòu)造圖 20 10 成果附圖 圖 101 朝陽水庫樞紐平面布置圖 圖 102 朝陽水庫樞紐 剖面 布置圖 、細部構(gòu)造圖