【正文】 單雙立桿交接位置 Uzx = , 風(fēng)荷載雖然在腳手架頂部達(dá)到最大，但此處腳手架結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的軸壓力卻最?。欢?5m（底部）處風(fēng)荷載雖然最小 ，但腳手架自重產(chǎn)生的軸壓力接近最大，綜合計(jì)算值也最大，根據(jù)以上分析，立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)風(fēng)壓高度變化系數(shù)的取值應(yīng)選腳手架底部。 Us —— 風(fēng)荷載體型系數(shù)（雙立桿部分）： Us = —— 風(fēng)荷載體型系數(shù)（單立桿部分）： Usx = 經(jīng)計(jì)算得到，腳手架底部風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk = 1179。 179。 179。 = 。 單雙立桿交接位置風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wkx = 1179。 179。 179。 = 。 考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值 （參考規(guī)范 JGJ1302021公式 ） 底部立桿的最大軸向壓力 N = + 179。 = 單雙立桿交接位置的最大軸向壓力 NL = + 179。 = 不考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值 北京南宮生活垃圾焚燒廠（主廠房等 10項(xiàng) ） 外 腳手架工程專項(xiàng)方案 31 （參考規(guī)范 JGJ1302021公式 ） 底部立桿的最大軸向壓力 N = + = 單雙立桿交接位置的最大軸向壓力 NL = + = 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW （參考規(guī)范 JGJ1302021公式 ） MW = 179。 其中 Wk —— 風(fēng) 荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。 經(jīng)計(jì)算得 , 底部立桿段彎矩 Mw=179。 179。 179。 179。 單雙立桿交接位置彎矩 Mwx=179。 179。 179。 179。 六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 : 單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要立桿穩(wěn)定性計(jì)算。 雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面考慮。 ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 （參考規(guī)范 JGJ1302021公式 ） 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，底部 N=；單雙立桿交接位置NL=； i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； u —— 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，由腳手架的基本參數(shù)確定， u=； h —— 立桿步距， h=； λ —— 計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比 , 由 k=1時(shí) , λ =kuh/i=141； λ≤ [λ ]= 210, 滿足要求 ! k —— 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取 ； l0 —— 計(jì)算長(zhǎng)度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=； 北京南宮生活垃圾焚燒廠（主廠房等 10項(xiàng) ） 外 腳手架工程專項(xiàng)方案 32 Φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由 k= , λ =kuh/i=162的結(jié)果查表得到 ； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； f —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， f = ； σ —— 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； 經(jīng)計(jì)算得到σ = (179。 )= 不考慮風(fēng)荷載時(shí)，底部雙立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 σ f,滿足要求 ! 單雙立桿交接位置的鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； 經(jīng)計(jì)算得到 σ = (179。 )= 不考慮風(fēng)荷載時(shí)，單雙立桿交接位置的立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 σ f,滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 （參考規(guī)范 JGJ1302021公式 ） 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，底部 N=；單雙立桿交接位置NL=； i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； u —— 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，由 腳手架的基本參數(shù)確定， u=； h —— 立桿步距， h=； λ —— 計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比 , 由 k=1時(shí) , λ =kuh/i=141； λ≤ [λ ]= 210, 滿足要求 ! k —— 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取 ； l0 —— 計(jì)算長(zhǎng)度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=； Φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由 k= , λ =kuh/i=162的結(jié)果查表得到 ； A —— 立桿凈截面面積， A=； 北京南宮生活垃圾焚燒廠（主廠房等 10項(xiàng) ） 外 腳手架工程專項(xiàng)方案 33 W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； f —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， f = ； MW —— 計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩， MW = ； σ —— 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； 經(jīng)計(jì)算得到σ = (179。 )+()= 考慮風(fēng)荷載時(shí)，底部雙立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 σ f,滿足要求 ! 單雙立桿交接位置的鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； 經(jīng)計(jì)算得到 σ = ( 179。)+()= 考慮風(fēng)荷載時(shí)，單雙立桿交接位置的立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 σ f,滿足要求 ! 七、連墻件的計(jì)算 : (1)連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算： Nl = Nlw + No （參考規(guī)范 JGJ1302021公式 ） 其中 Nlw —— 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值 (kN)，應(yīng)按照下式計(jì)算： Nlw = 179。 Wk 179。 Aw （參考規(guī)范 JGJ1302021公式 ） 腳手架頂部 Uz = （連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值與風(fēng)壓高度變化系數(shù)成正比例函數(shù)關(guān)系，隨著腳手架升高，風(fēng)壓高度變化系數(shù)增大，連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值也隨之增大，架體頂 部達(dá)到最大。所以，連墻件計(jì)算時(shí)，風(fēng)壓高度變化系數(shù)應(yīng)取架體頂部。） 腳手架頂部風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk=k179。 Uz179。 Us179。 Wo=1 179。 179。 179。 = 。 Wk —— 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值， Wk = ； Aw —— 每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積， Aw = 179。 179。 179。 = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN)； No = 北京南宮生活垃圾焚燒廠（主廠房等 10項(xiàng) ） 外 腳手架工程專項(xiàng)方案 34 經(jīng)計(jì)算得到 Nlw = 179。 179。 = ，連墻件軸向力計(jì)算值 Nl = + = (2)連墻件的強(qiáng)度計(jì)算： (參考規(guī)范 JGJ1302021公式 ) 經(jīng)計(jì)算σ =≤ ，滿足要求。 (3)連墻件的穩(wěn)定承載力計(jì)算： (參考規(guī)范 JGJ1302021公式 ) 連墻件的計(jì)算長(zhǎng)度 lo取腳手架到墻的距離 長(zhǎng)細(xì)比λ =lo/i= 長(zhǎng)細(xì)比λ =25 ≤ [λ ]=150(查《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》 ), 滿足要求 ! Φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長(zhǎng)細(xì)比λ查表得到Φ =； Nl/Φ A=179。 103/(179。 )= （參考規(guī)范 JGJ1302021公式 ） 連墻件穩(wěn)定承載力≤ =，連墻件穩(wěn)定承載力計(jì)算滿足要求 ! (4)連墻件抗滑移計(jì)算： 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 Nl = ，滿足要求 ! 北京南宮生活垃圾焚燒廠（主廠房等 10項(xiàng) ） 外 腳手架工程專項(xiàng)方案 35 連墻件扣件連接示意圖 八、地基承載力驗(yàn)算 (1)基礎(chǔ)底面的平均壓力計(jì)算 P=N/A ≤ fg （參考規(guī)范 JGJ1302021公式 ） 其中 N —— 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 (kN)； N = A —— 基礎(chǔ)底面面積 (m2)； A = 腳手架立桿底座、墊板與地基土接觸受力的面積?？砂匆韵虑闆r確定： (支座直接放于地面上 )時(shí)，取支座的底面積； 50～ 60mm的木墊板 (或木腳手板 )，則為 a179。 b(a和 b分別為墊板的兩個(gè)邊長(zhǎng)，且不小于 200mm)，當(dāng)面積計(jì)算值大于 ，則 取 ； ，面積按照枕木的底面積計(jì)算； ，則為 a179。 b/n(n為立桿數(shù) )，且用木墊板應(yīng)符合 (2)的取值規(guī)定。 P= (2)地基承載力設(shè)計(jì)值計(jì)算 fg = Kc 179。 fgk 其中 Kc —— 地基承載力調(diào)整系數(shù)； kc = fgk —— 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值； fgk = fg=179。 = 地基承載力的計(jì)算 P≤ fg，滿足要求 ! 九、腳手架配件數(shù)量匡算 : 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量，以適應(yīng)構(gòu)架時(shí)變化需要，因此 北京南宮生活垃圾焚燒廠（主廠房等 10項(xiàng) ） 外 腳手架工程專項(xiàng)方案 36 按匡算方式來(lái)計(jì)算； 根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進(jìn)行計(jì)算： L 長(zhǎng)桿總長(zhǎng)度 (m)； N1 小橫桿數(shù) (根 )； N2 直角扣件數(shù) (個(gè) )； N3 對(duì)接扣件數(shù) (個(gè) )； N4 旋轉(zhuǎn)扣件數(shù) (個(gè) )； S 腳手板面積 (m2)； n 立桿總數(shù) (根 ) n=42； H 搭設(shè)高度 (m) H=； h 步距 (m) h=； la立桿縱距 (m) la=； lb 立桿橫距 (m) lb=； 長(zhǎng)桿總長(zhǎng)度 (m) L =179。 179。 (42+179。 42/179。)= 小橫桿數(shù) (根 ) N1=179。 ((2179。 ) + 1)179。 42=624 直角扣件數(shù) (個(gè) ) N2=179。 (+ 1)179。 42=2402 對(duì)接扣件數(shù) (個(gè) ) N3= 旋轉(zhuǎn)扣件數(shù) (個(gè) ) N4=179。 腳手板面積 (m2) S=179。 (422)179。 179。 = 根據(jù)以上公式計(jì)算得長(zhǎng)桿總長(zhǎng) ；小橫桿 624根；直角扣件 2402個(gè)；對(duì)接扣件 564個(gè)；旋轉(zhuǎn)扣件 169個(gè)；腳手板 。