【正文】 下式 計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1 = 2/2= kN； 小橫桿的自重標準值 : P2 = ； 腳手板的自重標準值 : P3 = ； 活荷載標準值 : Q = 3 /2 = kN； 荷載的設計值 : R= (++)+ = kN； R kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 五、腳手架立桿荷載計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG1 = [+( 2/2) ] = ； (2)腳手板的自重標準值；采用沖 壓鋼腳手板，標準值為 NG2= 27 (+)/2 = kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為 NG3 = 27 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) : kN/m2 NG4 = 50 = kN； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 36 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載為施工荷載標準值產 生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3 1/2 = kN； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N = NG+ = + = kN； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N39。=+= + =； 六、鋼絲繩卸荷計算 : 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內卸 荷 2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。 第 1 次卸荷凈高度為 20m。 第 2 次卸荷凈高度為 40m。 經(jīng)過計算得到 a1=arctg[(+)]= a2=arctg[]= 第 1次卸荷處立桿軸向力為： P1 = P2 = 20/50 = kN； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 37 kx為不均勻系數(shù)，取 各吊點位置處內力計算為 (kN)： T1 = P1/sina1 = T2 = P2/sina2 = G1 = P1/tana1 = G2 = P2/tana2 = 其中 T鋼絲繩軸向拉力， G鋼絲繩水平分力。 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為 [Fg]= T1 = kN。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取 1； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 計算中 [Fg]取 ， α=1， K=7，得到： 選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為： d =(2 ) = mm。 吊環(huán)強度計算公式為： σ = N / A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝 土結構設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于 [Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算 ,A=； 選擇吊環(huán)的最小直徑要為： d =（ 2 [Fg]/[f]/π） 1/2 =（ 2 103/50/） 1/2 = mm。 第 1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。 根據(jù)各次卸荷高度得： 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 38 第 2次卸荷鋼絲 繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。 七、立桿的穩(wěn)定性計算 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： ω0 = kN/m2； μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： μz= ； μs 風荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風荷載 標準值為 : Wk = = kN/m2； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw = kN m； 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N = 20/50 = kN； 不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N = 20/50 =； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： k = ； 計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細比 : L0/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系 數(shù) φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 39 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； 考慮風荷載時 σ = 9660/(489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ = (489)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 八、連墻件的穩(wěn)定性計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝， Wk = μsω0= = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 400/ 得到 φ=， l為內排架距離墻的長度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 40 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 σ = N/lwt ≤ fc 或 ft 其中 N為連墻件的軸向拉力， N= kN； lw為連墻件的周長，取 Lw=pi d= mm； t為連墻件鋼管的厚度， t= mm； ft或 fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取 N/mm2； 經(jīng)過焊縫抗拉強度 σ= /( )= N/mm2； 經(jīng)過焊縫抗拉強度 σ= ft =185；對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求 ! 連墻件對接焊縫連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值 : fg = fgk kc = 500 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 500 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)： kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A = kPa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N = 20/50 = 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 41 kN； 基礎底面面積 ： A = m2 。 p= ≤ fg=500 kPa 。地基承載力滿足要求！ 普通型鋼懸挑腳手架計算書 一、參數(shù)信息 雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為： 立桿的縱距為 ，立桿的橫距為 ，立桿的步距為 m； 內排架距離墻長度為 m； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用焊縫連接； 施工均布荷載 (kN/m2):；腳手架用途 :結構腳手架； 同時施工層數(shù) :1 層； 本工程地處廣東深圳市，基本風壓 kN/m2； 風荷載高度變化系數(shù) μz，計算連 墻件強度時取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數(shù) μs 為 ； 每米立桿承受的結構自重荷載標準值 (kN/m):； 腳手板自重標準值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):； 安全設施與安全網(wǎng)自重標準值 (kN/m2):；腳手板鋪設層數(shù) :15 層； 腳手板類別 :沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別 :木腳手板擋板； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 42 懸挑水平鋼梁采用 16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度 3m，建筑物內錨固段長度 3 m。 錨固壓點 壓環(huán)鋼筋直徑 (mm):； 樓板混凝土標號 :C30； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 43 鋼絲繩安全系數(shù)為 :； 鋼絲繩與墻距離為 (m):； 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 m。 二、大橫桿的計算 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)第 ，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載 計算大橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值 :P1= kN/m ； 腳手板的自重標準值 :P2= (2+1)= kN/m ； 活荷載標準值 : Q=3 (2+1)= kN/m； 靜荷載的設計值 : q1= + = kN/m； 活荷載的設計值 : q2= = kN/m； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 44 圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。 跨中最大彎距計算公式如下 : M1max = + 跨中最大彎距為 M1max= + = kN m； 支座最大彎距計算公式如下 : M2max = 支座最大彎距為 M2max= = kN m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ =Max(106,106)/5080= N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力為 σ = N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 45