【正文】 = 〈 800 ＝ 與 10mm 384EI 384 105 104 150 大連九洲建設(shè)集團有限公司 落地 腳手架施工方案 22 由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力設(shè)計值： F= (1+ a1 )2 = (1+ )2 = lb 由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力標(biāo)準(zhǔn)值 Fk=(1+ a1 )2= (1+ )2 = lb （五） 扣件抗滑承載力驗算 水平桿與立桿連接方式采用單扣件，抗滑承載力 Rc= 8kN。 縱向水平桿通過扣件傳給立桿豎向力設(shè)計值 =〈 Rc=8 結(jié)論：扣件抗滑承載力滿足要求 （六） 立桿的穩(wěn)定性計算 分析立桿穩(wěn)定性計算部位 組合風(fēng)荷載時，由下式計算立桿穩(wěn)定性 N + Mw ≤ f ?A W N—— 計算立桿段的 軸向力設(shè)計值； A—— 立桿的截面面積； ?—— 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)長細比λ由 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ1302021)附 表 C 取值； W—— 截面模量； f—— 鋼管的抗壓強度設(shè)計值； Mw—— 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩； Mw= = klah2 10 其中，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ω k= 181。sω 0， 將 N=(NG1k+NG2k)+ ∑ NQk代入上式化簡為： + 181。sω 0lah2 + + ∑ NQk ≤ f ?A 10W ?A ?A H—— 腳手架高度； gk—— 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值； la—— 立桿縱距； h——步距； 181。z—— 風(fēng)壓高度變化系數(shù)； 181。s—— 風(fēng)荷載體型系數(shù)； 大連九洲建設(shè)集團有限公司 落地 腳手架施工方案 23 ω 0—— 基本風(fēng)壓，取遼寧大連市 50 年一遇值 ，ω 0=NG1k—— 腳手架立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； NG2k—— 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； ∑ NQk—— 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和； 腳手架結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的軸壓應(yīng)力 σ g= ?A 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎曲壓應(yīng)力： σ w= 0lah2 10W 構(gòu)配件 (安全網(wǎng)除外，但其自重不大 )自重荷載、施工荷載作用位置相對不變，其值不隨高度變化而變化。風(fēng)荷載隨腳手架高度增大而增大，腳手架結(jié)構(gòu)自重隨腳手架高度降低而增加 (計算中應(yīng)考慮的架高范圍增大 )，因此，取σ =σ g +σ W最大時作用部位驗算立桿穩(wěn)定性。 計算風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎曲壓應(yīng)力σ w 風(fēng)荷載體型系數(shù) 181。s=?= = ，值大于 時，取 。 σ w= 106 = 10 103 地面粗糙度 C 類 有密集建筑群的城市市區(qū)。 計算 腳手架結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的軸壓應(yīng)力 σ g 首先計算長細比λ： λ = l0 i l0—— 計算長度， l0=k181。h； i—— 截面回轉(zhuǎn)半徑； k—— 計算長度附加系數(shù)，其值取 ； 181?！?考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，應(yīng)按規(guī)范表 采用； h—步距； 立桿橫距 lb=，連墻件布置二步三跨，查規(guī)范表 得 181。=， h= λ = k181。h = =196 i 根據(jù)λ的值，查規(guī)范附錄 C 表得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) ?=。 大連九洲建設(shè)集團有限公司 落地 腳手架施工方案 24 立桿縱距 la=，查規(guī)范附錄 A表 A1 得 gk=σ g = = 103 =?A 求σ =σ w +σ g 列表如下： 高度(m) 181。z σ w = (N/mm2) 對應(yīng)風(fēng)荷載作用計算段高度取值 Hg(m) σ g= (N/mm2) σ =σ w +σ g (N/mm2) 5 10 分析說明：腳手架頂端風(fēng)荷載產(chǎn)生彎曲壓應(yīng)力相對底部較大，但此處腳手架結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的軸壓應(yīng)力很小，σ w +σ g 相對較小，腳手架底部風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎曲壓應(yīng)力雖較小，但腳手架自重產(chǎn)生的軸壓應(yīng)力接近最大σ =σ w +σ g最大，因此腳手架立桿穩(wěn)定性驗算部位取底部。 驗算長細比 由規(guī)范 式，且 K=1，得 λ = l0 = kμ h = 180 =170 210 i i 結(jié)論 :滿足要求 !。 計算立桿段軸向力設(shè)計值 N 腳手架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 NG1K=Hsgk= = 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 NG2K=(lb+a1)la ∑ Qp1+Qp2la+laHQp3= (+) 1 + 1+ = lb—— 立桿橫距； a1—— 小橫桿外伸長度； la—— 立桿縱距； Qp1—— 腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值； Qp2—— 腳手板擋板自重標(biāo)準(zhǔn)值； Qp3—— 密目式安全立網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值； H—— 腳手架高度； 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和 ∑ NQk=(lb+a1)laQk= (+) 3 1= Qk—— 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 大連九洲建設(shè)集團有限公司 落地 腳手架施工方案 25 組合風(fēng)荷載時 N=(NG1K+NG2K)+ ∑ NQk= (+)+ = 組合風(fēng)荷載時， 驗算立桿穩(wěn)定性 按規(guī)范公式 ，即： N + Mw = 103 + =+=f=205N/mm2 ?A W 424 結(jié)論 :滿足要求 !。 不組合風(fēng)荷載時， 驗算立桿穩(wěn)定性 N=(NG1K+NG2K)+∑ NQk= (+)+ = 按規(guī)范公式 ： N = 103 =f=205N/mm2 ?A 424 結(jié)論 :滿足要求 !。 （七） 連墻件計算 腳手架上水平風(fēng) 荷載標(biāo)準(zhǔn)值ω k 連墻件均勻布置，取腳手架最高處受風(fēng)荷載最大的連墻件計算，高度按 ，地面粗糙度 C類 有密集建筑群的城市市區(qū)。 風(fēng)壓高度變化系數(shù) 181。z= 腳手架風(fēng)荷載體型系數(shù) 181。s=?= = ，取值大于 時，取 。 基本風(fēng)壓取遼寧大連市 50 年一遇值 ，ω 0=ω k= 181。s ω 0= =求連墻件軸向力設(shè)計值 N 每個連墻件作用面積 Aw=23= m2 N=Nlw+N0=+5= +5= Nlw—— 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值； N0—— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力，雙排腳手架 N0=5kN； 連墻件穩(wěn)定計算 連墻桿采用鋼管時，桿件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架及附加墻內(nèi)外側(cè)的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架的離墻距離，即 lH=，因此長細比 λ = lH = =22 [λ ]=150 大連九洲建設(shè)集團有限公司 落地 腳手架施工方案 26 i 根據(jù)λ值，查規(guī)范附錄表 C， ?=, N = 103 =205N/mm2 ?A 424 滿足要求 !。 抗滑承載力計算 連墻件采用雙扣件連接 ,抗滑承載力取 14kN。 Nl= 14kN 連墻件扣件抗滑承載力滿足要求 ! （八） 立桿地基承載力計算 計算立桿段軸力設(shè)計值 N 由已知條件可知，不組合風(fēng)荷載時 N=(NG1k+ NG2k)+∑ NQk 由已知條件 la=， h= A表 A1 得 gk= 大連九洲建設(shè)集團有限公司 落地 腳手架施工方案 27 腳手架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 NG1k=Hsgk= = 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 NG2k=(lb+a1)la∑ Qp1+ la∑ Qp2+[H]Qp3la =(+) 1 + 1+ = 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和∑ NQk=(lb+ a1)laQk=(+) 13= N=(+)+ = 計算基礎(chǔ)底面積 A 取墊板作用長度 3m， A= 3= 確定地基承載力設(shè)計值 fg 碎石土承載力標(biāo)準(zhǔn)值： fgk=200kPa=200kN/m2 由規(guī)范公式 ，并取 Kc= ，得 fg=kcfgk= 200=80kN/m2 驗算地基承載力 由 式得立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力 P= N = =fg=80kN/m2 A 滿足要求 !。