懸挑扣件式鋼管外腳手架施工方案-資料下載頁
2025-05-10 06:22本頁面
【正文】 FG/K= 134/6= Fg為鋼絲繩拉爆值。 WUYI 中國武夷肯尼亞分 公司 KCB 肯尼亞商業(yè)銀行項目 18 滿足要求 由于鋼絲繩下端抱住工字鋼，上端與地錨樁連接，故驗算 略 。 9. 連墻桿計算 連墻桿的軸向設計值 NL＝ NLW+N0 規(guī)范公式 () ＝ 13+5＝ 18 (kN) 式中 NLW— 風載波產生的連墻桿軸向設計值（設高度為 55m） NLW＝ K AW＝ K(2h 3La) ＝ (2 3 ) ＝ 13 (kN) N0— 連墻桿約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，當雙排架時?。担?kN）。 連墻桿的抗拉計算 連墻桿采用φ 48 ，其抗拉應力為： σ＝ NL/An＝ 18000/489＝ ＜ f=205 (N/mm2) (符合要求 ) 每根連墻桿內側所需的抗滑扣件只數(shù) n＝ NL/8000＝ 18000/8000＝ （取 3 只扣件） 式中 8000(N)— 直角扣件、旋轉扣件（抗滑）承載力設計值 。 10．落地式雙排腳手架計算 本工程腳手架實際搭設高度為 . 采用單立管時可搭設的高度 HS計算 WUYI 中國武夷肯尼亞分 公司 KCB 肯尼亞商業(yè)銀行項目 19 當不組合風載時 HS＝〔φΑ f（ +∑ NQK）〕 / ＝〔 489 205（ + ） 103〕 / 103 ＝〔 103〕 / 103 ＝ (m) 式中 φ — 穩(wěn)定系數(shù)，同本方案第 ； NG2K— 構配件自重產生的標準軸向力為 :+=； ∑ NQK—— 施工荷載產生的標準軸向力總和為３ 9(kN)，同本方案第 條； gK— 按規(guī)范附錄 A 表 A1，取 (Kn/m) 當組合風載時 HS＝KWKQKKGgAWMNNAf 2 ?????? ?????? ???? ? ?? ＝333333 ?????????????????? ??????????? ＝ 67 (m) 式中 MWK—— 風載產生的標準彎矩值 MWK＝ш KLah2/10＝ ＝ (kN m) 腳手架搭設高度限值 按規(guī)定在上面計算高度兩式中取較小值 HS＝ 67 (m),搭設高度限值： WUYI 中國武夷肯尼亞分 公司 KCB 肯尼亞商業(yè)銀行項目 20 ［ H］＝ HS/（ 1+） ＝ 67/(1+ 67) ＝ 40 (m) 落地式腳手架立桿穩(wěn)定性計算 本工程腳手實際搭設高度為 ，計算搭設限高為 40m， 由于計算懸挑腳手架時的搭設高度大于 40 米，因此在此狀態(tài)下立桿穩(wěn)定性同樣能夠滿足要求。 立桿地基承載力計算 立桿支設在 地下車庫砼結構頂板 上 。 為防止腳手架立桿對地下室砼頂板破壞，在立桿下墊 100 100的墊塊， 立桿基礎底面的平均壓應力應滿足下式的要求： p＝ N/A＝ 103/1 1 ＝ (kn/m2)＜ fg＝ kC fgK＝ 30 kn/m2＝ 30 kn/m2 (kPa) (符合要求 ) 陽臺部位腳手架搭設方式同其它部位，采用 16＃工字鋼懸挑，對于每根工字鋼采用 14＃鋼絲繩斜拉。為防止陽臺懸挑結構受壓 使陽臺結構破壞， 在陽臺梁下端用φ 48鋼管每隔 400 ㎜ 進行結構加固，加固層數(shù)為三層 。 1 工字鋼承載力計算 腳手架為懸挑腳手架，設計采用 16＃工字鋼，計算如下： 其力學性能如下 : A=, m=, Ix=1130cm4, i=, Wx=141cm3, WUYI 中國武夷肯尼亞分 公司 KCB 肯尼亞商業(yè)銀行項目 21 f=215N/mm2, fv=125N/mm2 . 工字鋼受力分析圖如下： 工字鋼所能承受的最大彎矩 : Mmax=215*141= m 內立桿集中力 : ()+*= 外立桿集中力 : +*= 支座處彎矩 : M= + +1/2 103 = Mmax= m 符合要求 . 工字鋼所承受的剪力 : Vmax=++ 102 = τ max=V/A=( 103)/( 102)=fv=125N/mm2 WUYI 中國武夷肯尼亞分 公司 KCB 肯尼亞商業(yè)銀行項目 22 符合要求。 16 套環(huán) N=σ A=100π 82=20KN M=20*2=40KN m m 符合要求 . 13．外腳手架支撐 為了增大腳手架 的整體剛度，確保外腳手架的安全性，應對腳手架進行卸載， 每隔 米設置一道鋼絲繩，對工字鋼端部進行斜拉 ，為此須在 上一層平臺上預埋 一φ 20 圓鋼 ， 使鋼絲繩另一端固定在圓鋼上 ，并在工字鋼底部旱一 100 長的 16 限位圓鋼，防止鋼絲繩向內滑移 。
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