供熱工程設(shè)計(jì)說(shuō)明書-資料下載頁(yè)
2025-08-24 07:34本頁(yè)面
【導(dǎo)讀】三供暖系統(tǒng)的設(shè)計(jì)熱負(fù)荷------------------------------------------------2. 冷風(fēng)滲透耗熱量-----------------------------------------------6. 冷風(fēng)侵入耗熱量-----------------------------------------------6. 四散熱器的選擇和計(jì)算----------------------------------------------16. 五熱水供暖系統(tǒng)水力計(jì)算----------------------------------------------20. 本工程為秦皇島市某度假休閑中心日式客房熱水供暖設(shè)計(jì)，整個(gè)建筑物為2層，建筑占地面積約3950平米，建筑總高8米，。外墻為250mm厚加氣混泥土，屋頂200mm厚加氣混泥土，內(nèi)墻為輕側(cè)龍骨結(jié)構(gòu)。熱源由城市熱網(wǎng)提供，供回水溫度為：95℃、70℃。4主導(dǎo)風(fēng)向：SE；供暖熱負(fù)荷是設(shè)計(jì)中最基本的數(shù)據(jù)。9新風(fēng)機(jī)房16℃；，大于最小傳熱熱阻，滿足要求。南向n=北向n=東向n=西向n=。本設(shè)計(jì)中只有首層有外門，后門取附加率取65%，前門為主要通道，取附加率500%。
【正文】 AD圖。 供回水溫度為95/70℃。對(duì)室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)管路，當(dāng)K＝，過渡區(qū)的臨界速度為=，=。 確定最不利環(huán)路各管段的管徑選擇最不利環(huán)路，其中最不利環(huán)路是通過最遠(yuǎn)立管的環(huán)路。這個(gè)環(huán)路經(jīng)過管段3.......29。確定最近立管環(huán)路，最近立管環(huán)路包括：3......529管段。 確定最不利環(huán)路各管段的管徑 1求單位長(zhǎng)度平均比摩爾阻 Rpj=αΔP/ι 式中 ∑ι——最不利循環(huán)環(huán)路或分支環(huán)路的總長(zhǎng)度，m；α——沿程損失占總壓力損失的估計(jì)百分?jǐn)?shù)； 查表，得α=50%。ι= Rpj=αΔP/∑ι=40000/=2根據(jù)各管段的熱負(fù)荷，求出各管段的流量。計(jì)算公式如下： G=3600Q/103（tg＇－th＇） =（tg＇－th＇）kg/h 式中 Q—管段的熱負(fù)荷，W；tg＇—系統(tǒng)的設(shè)計(jì)供水溫度，℃；th＇—系統(tǒng)的設(shè)計(jì)回水溫度，℃。 確定最不利環(huán)路各管段的管徑根據(jù)G，Rpj,查中附錄 選擇最接近Rpj的管徑。將查出的d、R、和v值 在水力計(jì)算表中列出。其中局部阻力系數(shù)表如下 局部阻力系數(shù)表管段號(hào)設(shè)備個(gè)數(shù)系數(shù)總和管段號(hào)設(shè)備個(gè)數(shù)系數(shù)總和1直流三通1130乙字彎110閘閥115mm90度彎頭2111111225直流三通111閘閥21直流三通112散熱器1250mm90度彎頭113333444444450、555合流三通13311直流三通1123335合流三通1340mm90度彎頭1150mm90度彎頭122直流三通11339合流三通1332mm90度彎頭140mm90度彎頭1突然減小1553合流三通13424直流三通11240mm90度彎頭232mm90度彎頭1135232mm90度彎頭2168直流三通11合流三通1350mm90度彎頭2突然擴(kuò)大11突然減小14032mm90度彎頭3171940mm90度彎頭213合流三通13直流三通11突然擴(kuò)大1129彎頭1348彎頭2121540mm90度彎頭313832mm90度彎頭3直流三通11合流三通13突然減小14450mm90度彎頭12325mm90度彎頭17合流三通43直流三通41其中各個(gè)立管上有四個(gè)散熱器的局部阻力系數(shù)和上表中30管段一樣，而有一個(gè)散熱器的和8管段一樣26直流三通11突然縮小127乙字彎115mm90度彎頭2閘閥21散熱器1228乙字彎115mm90度彎頭2 熱水供暖系統(tǒng)中計(jì)算管段的壓力損失，可用下式表示： 式中： ——計(jì)算管段的壓力損失，Pa； ——計(jì)算管段的沿程損失，Pa； ——計(jì)算管段的局部損失，Pa； L——管段長(zhǎng)度，m。 求環(huán)路總壓力損失，即將該環(huán)路各管段的壓力損失全部累加。水力計(jì)算表如下所示：水力計(jì)算表最遠(yuǎn)立管環(huán)路管段號(hào)散熱量流量管長(zhǎng)管徑速度比摩阻沿程阻力局部阻力系數(shù)動(dòng)壓局部阻力總阻力壓力損失累計(jì)QGLdvRR*L∑ξΔPdΔPjΔPKg/hmmmm/sPa/mPaPaPaPa1106104 50 2100670 501 394452 501 488982 502 586235 3502 685853 502 781957 501 880899 1350 976421 401 1072202 402 1171914 9402 1271155 402 1365603 401 1460051 401 1556820 40 1651784 321 1745656 321 1839020 321 1937139 32604503 2035885 321 2130155 321 2227290 323 2322828 257 2412690 252 2512205 251061 266653 20 271101 15 28110115 29106104 502 最近立管環(huán)路1106104 50 3039。5434 31510 3011652 202 3117122 251 3219869 253 3320251 325 3424147 25 3525205 32 3629683 13323 3733902 326 3834190 323 3934949 932 4040501 327 4146053 323 4249284 323 4354320 403 4460448 40 4567084 403 4668965 403 4770219 407713 4875949 502 4978814 503 5082276 503 5193414 504 5293899 506 5399451 504 54105003 503 55106104 503 不平衡率：由水力計(jì)算表知道： 最遠(yuǎn)環(huán)路的總壓力損失為26777Pa。 最遠(yuǎn)環(huán)路的總壓力損失為28719Pa不平衡率： ，滿足要求。其他立管不平衡率如下表所示立管資用壓力立管總阻力不平衡率立管資用壓力立管總阻力不平衡率PaPa%立管2 立管14 立管3 立管15 立管4 立管16 立管5 立管17 立管6 立管18 立管7 立管19 立管8 立管20 立管9 立管21 立管10 立管22 立管11 立管23 立管12 立管24 立管13 立管25 不平衡的要加上閥門，以便運(yùn)行的時(shí)候進(jìn)行調(diào)節(jié)使房間熱負(fù)荷與房間設(shè)計(jì)熱負(fù)荷相適應(yīng)?？紤]由于施工的具體情況，可能增加一些在設(shè)計(jì)計(jì)算中未計(jì)入的壓力損失。因此，要求考慮系統(tǒng)應(yīng)有10%以上的富裕度。Δ%=% 式中： Δ% ——系統(tǒng)作用壓力的富裕率；ΔP——總的作用壓力，Pa；——通過最遠(yuǎn)環(huán)路的壓力損失，Pa。代入數(shù)據(jù)可得：Δ%=（4000028719）/40000=%10% 滿足要求。六、參考文獻(xiàn) [1] 田玉卓、閆全英、[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2008.[2] GB500192003，采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]. [3] GB/T501142001，暖通空調(diào)制圖標(biāo)準(zhǔn)[S].[4] [M].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，199328
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