圓管端部縮徑專機(jī)設(shè)計開題報告-資料下載頁
2025-03-04 04:19本頁面
【導(dǎo)讀】節(jié)約原材料、質(zhì)量穩(wěn)定等優(yōu)點。它是利用液壓技術(shù)將圓鋼、螺紋鋼等須縮徑部。而塑性、沖擊韌性不減，使絲扣部分和桿體部分強(qiáng)度一致，解。決了因車床剝皮而減小抗壓力和沖韌性的弊端。領(lǐng)先于國內(nèi)的縮徑專機(jī)。下面介紹國外的幾種縮徑專機(jī)。冷滾壓縮徑專機(jī)是一種先進(jìn)的無切削加工設(shè)備。臺機(jī)床上完成旋壓與修、切邊工序，極大地提高了設(shè)備利用率及生產(chǎn)效率。由于這2種產(chǎn)品口部直徑小,為了保。有良好的工作穩(wěn)定性，同時鑄鐵的內(nèi)摩擦大，具有良好的抗振性和耐性。產(chǎn)品的尺寸范圍。該車床有五處位置及間隙調(diào)整機(jī)構(gòu)。該機(jī)由主機(jī)、電控系統(tǒng)、液壓站三部分組成，其工作原理是用液壓缸推動模座，模座向被油缸夾緊的管材推擠，從而使管材端部直徑縮小，以適應(yīng)冷拔的要求。拉伸生產(chǎn)及鍋爐等行業(yè)的異徑接頭生產(chǎn)等。自動和手動運行，是目前較理想的鋼管縮徑設(shè)備。其推力大，工作平穩(wěn)可靠，通過電。作過程的每個動作,保證產(chǎn)品的成型質(zhì)量。滿足鋼管直徑從94～194mm的縮徑要求。
【正文】 ，這個方程可以寫為： （ 3） 對于這個方程，右邊可以只認(rèn)為函數(shù)的變量 z，左邊可以只 認(rèn) 為函數(shù)的變量 r。雙方彼此無關(guān)，因此可以被視為兩個獨立的常微分方程。 接下來 ,速度場的矩形元素 可以解決如下 ： 17 （ 4） 其中 當(dāng) 直角三角形在變形時 , 斜邊 BC總保持它在坐標(biāo)系 中的方位不變 , 既不伸長 , 也不縮短 , 而且邊界速度也沒有變化 , 這樣一個 直線可 以被 視為 一條 鋼性線 , 根據(jù)這個 假設(shè) ,剛性線 可以擴(kuò)展 為一個剛性三角 形 ，如圖 4所示 。 圖 4三角形單元動可容速度場的建立 以動可容速度場的矩形單元作為參考 ,動可容速度的三角單元可以推導(dǎo)出如下公 18 式 : （ 5） （ 6） 在這里， 是單元可塑性變形功率； 是單元之間速度的時間間隔所消耗的功率； 是單元和工具接觸表面之間所消耗的功率。 （ 1）矩形單元 根據(jù)金屬塑 性變形的原理 , 進(jìn)行 矩形單元環(huán)形循環(huán) 的 塑性變形功率如下所示： （ 7） 在這里， 是材料在 單項拉伸時的屈服極限，單位是 MPa； 是 r、 、 Z方向上的應(yīng)變率， k=r、 或者 Z （ 2）三角形單元 根據(jù)金屬塑性成形的原理， 進(jìn)行 三角形單元環(huán)形循環(huán) 的 塑性變形功率可以獲得。 （ 8） 在這里 19 在這里， 是剪切力應(yīng)變率； K是一個常數(shù)， 與塑料狀態(tài)相關(guān)。 （ 1） 矩形單元 對于具有相同邊界的兩個矩形單元之間的滑動功率如下所示： （ 9） 在這里， 是中斷速度場程度 ； 是 的剪切力分量； 是 在速度場的中斷離子定量。 （ 2）矩形單元和三角形單元 dz （ 10） （ 1）矩形單元和工具接觸面之間的消耗功率 在金屬塑性成形的過程 中 , 變形金屬表面上會 因 摩擦阻力 而 產(chǎn)生的 一個滑動速度 ，計算公式如下所示： （ 11） 在這里， 是摩擦滑動速度，單位是 mm； 是摩擦剪應(yīng)力，單位是 MPa，若按摩擦常量來考慮，則 ， M是摩擦因子。 因此，就會獲得接下來這個式子： （ 12） （ 2） 三角形單元圓環(huán)與工具接觸表面之間的摩擦功率 20 (13) 5優(yōu)化的上限功率 無論上層單元是這么被構(gòu)建的， Wd、 Ws和 Wf都表示為函數(shù)的幾何位置參數(shù)單元的邊界和正常速度參數(shù)，也就是說， 如果只有位置坐標(biāo)和正常速度分量的邊界是給定的 ,不僅任何點的速度單元 ,也 是 每個上限功率組件可以獲得的 單元。在得到上層功率組件的所有單元 ,整個上層電力可以被后來獲得 ,最后成形力計算虛擬工作原理 。 當(dāng)可變形的部分 融入進(jìn)上限單元 ,每個 單元的幾何位置 可以隨后定義 。但是 ,并不是所有的邊界 都 可 以獲得的每個單元的 正 常速度 ,因此 ,許多未定義的參數(shù) 單元 的邊界被包含在 整個 解決方案中，在 可變形的 部分中的上限功率 。 因此，優(yōu)化計算機(jī)必須執(zhí)行這些參數(shù)。盡管優(yōu)化速度場上限是獲取一個函數(shù)的上限單元 邊界 ， 正常速度分量作為優(yōu)化變量的整個上限功率 ,駐點或最小值 ,即 ,可獲得整個上限功率 ,。 在 有限元 眾多 方面 ，啟發(fā)了很多技術(shù)方法 ,例如 ,定義在 成形極限的塑料加工過程 中 ,模擬金屬流動狀態(tài)在金屬塑料地層的確定、預(yù)加工成形的工作步驟 ,研究 缺陷原因的結(jié)果 ,這些措施來防止生產(chǎn)缺陷 ,并分析 了 塑性變形 的 其他 方法。 6計算樣本 這個 是 大約 為 180MPM的混合驅(qū)動三輥式 減徑機(jī)在 (其名義輥直徑為 360毫米 ),縮徑機(jī)將 164毫米 的 直徑管 ,縮徑到 。相應(yīng)的初始數(shù)據(jù)表 1所示。 . 表 1 計算的原始數(shù)據(jù) 母管壁厚 4. 1mm 出口速度 入口速度 入口溫度 880 總延伸量 成口管壁厚 摩擦系數(shù) 對比計算和實測結(jié)果之間的曲線顯示如圖 5所示 21 圖 5產(chǎn)品軋制壓力曲線 正如圖 5所示 ,對比曲線顯示計算 結(jié)果 與實測數(shù)據(jù)一致 ,只有較小的相對誤差的存在。因此 ,這種方法不僅能滿足生產(chǎn) 的基本需求 ,也可以廣泛應(yīng)用于工程實踐 。 7總結(jié) (1)根據(jù)上限元法對鋼管縮徑 過程進(jìn)行理論分析 ,以虛擬動可容速度場為根據(jù) ,計算結(jié)果滿足工程上的安全要求 ,在張力減徑過程和開發(fā)新產(chǎn)品及設(shè)備時提供一個恰當(dāng)?shù)倪x擇 。 (2)理論計算結(jié)果的比較 ,表明理論測量值結(jié)果近似測量 ，且 相對誤差小 ,可滿足基本要求生產(chǎn)。因此 ,這種方法可以廣泛應(yīng)用于工程實踐。 參考文獻(xiàn) [1]WANG Zutang,GUAN Jingrongyi以及其他人 . 金屬塑性成形理論 [M] . 北京 : 中國壓力機(jī) , 1989. [2]ZHAO Zhiye. 金屬塑性變形與軋制理論 [M].北京 :冶金工業(yè)出版社 , 1980. [3]SUN Binyu,ZHANG [J]. 重型機(jī)械 , 1998,(3):22. [4]LI Shengzhi,ZHU [J]. 華東冶金學(xué)院學(xué)報 ,1993,10(2):26. 22 [5]ZHANG Fangping. 張力減徑過程的理論分析 [D].太原：太原重型機(jī)械研究 所，2021
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