【導讀】操作人員需取得特殊。作業(yè)人員資格上崗證。相關施工設計圖紙等。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛。JGJ130-2021的有關規(guī)定，必須涂有防銹漆。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根。銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用。鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65N·m時不得破壞。新、舊扣件均應進行防銹處理。×3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。構》GB700-88中Q235-A鋼的要求。土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現(xiàn)在同。主立桿與輔立桿采用旋轉扣件連接，扣件數(shù)量不應少于2個。

　　

【正文】 (2+1)= kN； 活荷載標準值： Q=3 (2+1) = kN； 集中荷載的設計值 : P= (+)+ = kN； 29 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax = ql2/8 Mqmax = m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax = Pl/3 Mpmax = m ； 最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = kN m； 最大應力計算值 σ = M / W = 106/4490= N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : νqmax = 5ql4/384EI νqmax=58004/(384105107800) = mm ； 大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : 30 νpmax = Pl(3l2 4l2/9)/72EI νpmax = 800(3800248002/9 ) /(72105107800) = mm； 最大撓度和 ν = νqmax + νpmax = + = mm； 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150= 10 mm,滿足要求！ 五、扣件抗滑力的計算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編， P96頁，雙扣件承載力設計值取 ，按照扣件抗滑承載力系數(shù) ，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立 桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1 = 2/2= kN； 小橫桿的自重標準值 : P2 = ； 腳手板的自重標準值 : P3 = ； 活荷載標準值 : Q = 3 /2 = kN； 荷載的設計值 : R= (++)+ = kN； R kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 六、腳手架立桿荷載計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG1 = [+( 2/2) ] = ； (2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為 NG2= 25 (+)/2 = kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為 NG3 = 25 ； 31 (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) : kN/m2 NG4 = = kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3 2/2 = kN； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N = NG+ = + = kN； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N39。=+= + =； 七、 鋼絲繩卸荷 按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內卸荷 4次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。 第 1 次卸荷凈高度為 15m。 第 2 次卸荷凈高度為 15m。 第 3 次卸荷凈高度為 15m。 第 4 次卸荷凈高度為 17m。 經過計算得到 a1=arctg[(+)]= 32 a2=arctg[]= 第 1次卸荷處立桿軸向力為： P1 = P2 = 15/ = kN； kx為不均勻系數(shù)，取 各吊點位置處內力計算為 (kN)： T1 = P1/sina1 = T2 = P2/sina2 = G1 = P1/tana1 = G2 = P2/tana2 = 其中 T鋼絲繩軸向拉力， G鋼絲繩水平分力。 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為 [Fg]= T1 = kN。 鋼絲繩的 容許拉力按照下式計算： [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取 1； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 計算中 [Fg]取 ， α=1， K=7，得到： 選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為： d =(2 ) = mm。 吊環(huán)強度計算公 式為： σ = N / A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于 [Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算 ,A=； 選擇吊環(huán)的最小直徑要為： d =（ 2 [Fg]/[f]/π） 1/2 =（ 2 103/50/） 1/2 = mm。 第 1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉 緊至 kN，吊環(huán)直徑 33 為 mm。 根據(jù)各次卸荷高度得： 第 2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。 第 3次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。 第 4次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。 八、立桿的穩(wěn)定性計算 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： ω0 = kN/m2； μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： μz= ； μs 風荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經計算得到，風荷載標準值為 : Wk = = kN/m2； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw = kN m； 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N = ； 不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N = ； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 34 (JGJ1302021)表 ： k = ； 計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細比 : L0/i = 196 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； 考慮風荷載時 σ = (424)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ = (424)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 九、連墻件的穩(wěn)定性計算 連 墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝， Wk = μsω0= = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= kN； 風荷載產生的連墻件 軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 35 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 250/ φ=， l為內排架距離墻的長度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 σ = N/lwt ≤ fc 或 ft 其中 N為連墻件的軸向拉力， N= kN； lw為連墻件的周長，取 Lw=pi d= mm； t為連墻件鋼管的厚度， t=3 mm； ft或 fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取 N/mm2； 經過焊縫抗拉強度 σ= /( 3)= N/mm2； 經過焊縫抗拉強度 σ= ft =185；對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求 ! 連墻件對接焊縫連接示意圖 十、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 36 地基承載力設計值 : fg = fgk kc = 160 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 160 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)： kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A = kPa ； 其中，上部結構傳至基礎頂 面的軸向力設計值 ： N = = kN； 基礎底面面積 ： A = m2 。 p= ≤ fg=160 kPa 。地基承載力滿足要求！ 【節(jié)點圖】 【請補充節(jié)點圖】