【導讀】織設計（方案）的編制，并經(jīng)我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。案可由專業(yè)承包單位組織編制。業(yè)技術人員審核。《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工腳手架實用手冊》中國建筑工業(yè)出版社；操作人員需取得特殊作業(yè)。人員資格上崗證。規(guī)定，必須涂有防銹漆。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65N·m時不得破壞。用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。舊扣件均應進行防銹處理。形應滿足相應設計要求。

　　

【正文】 件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl=6小于雙扣件的抗滑力 16kN，滿足要求！ 35 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值 : fg=fgk kc=120 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc=1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p=N/A = kPa ； 其中，上部結(jié)構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N=； 基礎底面面積 ： A= m2 。 p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！ 普通型鋼懸挑腳手架計算書 羅田一方山水國際大酒店 工程 B3棟 ； 工程建設地點 :羅田縣新城 區(qū) 三里橋 村；屬于框 架 結(jié)構； 地上 12層； 地下 2層；建筑 高度： ；標準層層高： ；總建筑面積： ；總工期： 346日歷 天。 本工程由 中太 建設集團有限公司組織施工。 型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)、《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》 (GB 500092021)、《鋼結(jié)構設計規(guī)范》 (GB 500172021)、《建筑施工安全檢查評分標準》 (JGJ5999)、《建筑施工高 36 處作業(yè)安全技術規(guī)范》 (JGJ8091) 以及本工程的施工圖紙。 一、參數(shù)信息 雙 排腳手架搭設高度為 m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為 ，立桿的橫距為 ，立桿的步距為 m； 內(nèi)排架距離墻長度為 m； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 施工均布荷載 (kN/m2):；腳手架用途 :結(jié)構腳手架； 同時施工層數(shù) :2 層； 載參數(shù) 本工程地處湖北武漢市，基本風壓 ； 風荷載高度變化系數(shù) μz，計算連墻件強度時取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取 ，風荷載體型系數(shù) μs 為 ； 每米立桿承受的結(jié)構自重荷載標準值 (kN/m):； 腳手板自重標準值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):； 安全設施與安全網(wǎng)自重標準值 (kN/m2):；腳手板鋪設層數(shù) :4 層； 腳手板類別 :竹笆片腳手板；欄桿擋板類別 :竹笆片腳手板擋板； 懸挑水 平鋼梁采用 16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度 ，建筑物內(nèi)錨固段長度 m。 錨固壓點螺栓直徑 (mm):； 樓板混凝土標號 :C35； 37 鋼絲繩安全系數(shù)為 :； 38 鋼絲繩與墻距離為 (m):； 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物 m。 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布 荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 小橫桿的自重標準值 : P1= ； 腳手板的荷載標準值 : P2= ； 活荷載標準值 : Q=3 ； 荷載的計算值 : q= + + =； 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下 : Mqmax=ql2/8 最大彎矩 Mqmax = m； 最大應力計算值 σ=Mqmax/W =； 小橫桿的最大彎曲應力 σ =[f]=205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值 q=++=； νqmax=5ql4/384EI 最大撓度 ν=10504/(3841051 07800)= mm； 小橫桿的最大撓度 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與 10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 小橫桿的自重標準值 : P1= =； 腳手板的荷載標準值 : P2= ； 活荷載標準值 : Q= 3 ； 荷載的設計值 : P=( + + )/2=； 39 大橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax= 均布荷載最大彎矩計算 :M1max= = m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax= 集中荷載最大彎矩計算 :M2max= = m； M=M1max + M2max=+= m 最大應力計算值 σ=106/4490=； 大橫桿的最大彎曲應力計算值 σ=計值 [f]=205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和 ,單位 :mm； 均布荷載最大撓度計算公式如下 : νmax=大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： νmax= 15004 /(100105107800)= mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下 : νpmax=集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： 小橫桿傳遞荷載 P=(++)/2= ν= 15003/ ( 100 105107800)= mm； 最大撓度和： ν= νmax + νpmax=+= mm； 大橫桿的最大撓 度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與 10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 按規(guī)范表 ,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 ，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施 40 工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R 縱向或橫向水平桿傳給 立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值 : P1= 2/2=； 大橫桿的自重標準值 : P2= =； 腳手板的自重標準值 : P3= ； 活荷載標準值 : Q=3 /2=； 荷載的設計值 : R= (++)+ =； R ，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算 作用于腳 手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構自重標準值，為 NG1=[+( 2/2) ] =； (2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為 NG2= 4 (+)/2=； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為 NG3= 4 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) : NG4= 18=； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ=3 2/2=； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N= NG+ = + = ； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N39。=+= + =； 六、立桿的穩(wěn)定性計算 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： ω0=； μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： μz= ； μs 風荷載體 型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值為 : Wk= =； 41 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw= m； 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N=； 不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓 力設計值 ： N=N39。= ； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i= cm； 計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： k= ； 計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)表 ： μ= ； 計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定： l0= m； 長細比 : L0/i=196 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A= cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W= cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205N/mm2； 考慮風荷載時 σ=(424)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ=(424)=； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl=Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝ ， Wk=μsω0= =； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw= m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)約束腳手架平面外變形 所產(chǎn)生的軸向力 (kN), N0= ； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw= Wk Aw=； 連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= ； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf=φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 42 由長細比 l/i=250/ φ=， l為內(nèi)排架距離墻的長度； A= cm2； [f]=205N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf= 104 205 103=； Nl= Nf=,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl= 12kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為 1050mm，內(nèi)排 腳手架距離墻體 250mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩 I=2370cm4，截面抵抗矩 W=237cm3，截面積 A=。 受腳手架集中荷載 N= + =； 水平鋼梁自重荷載 q= =； 43 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 44 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R2=； R3=； R4=。 最大彎矩 Mmax= m； 最大應力 σ=M/+N/A=106/( 237000)+ 103/3550=； 水平支撐梁的最大應力計算值 215N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用 20a號工字鋼 ,計算公式如下 σ=M/φbWx ≤ [f] 其中 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)： 查表《鋼結(jié)構設計規(guī)范》 (GB500172021)得， φb= 由于 φb大于 ，根據(jù)《鋼結(jié)構設計規(guī)范》 (GB500172021)附表 B，得到 φb值為 。 經(jīng)過計算得到最大應力 σ=106 /( 237000 )= ；