10萬噸年合成氨廠兩段中間間接換熱式變換爐的最佳工藝設計畢業(yè)設計-資料下載頁
2025-02-24 00:11本頁面
【導讀】確定第一段出口狀態(tài)和第二段入口狀態(tài)。氨廠變換爐所需B113型催化劑的理論體積，可供有關(guān)設計部門和生產(chǎn)單位參考。一氧化碳變化是合成氨生產(chǎn)中一個重要組成部分。它的的任務是將前工序送。來的半水煤氣中的一氧化碳在催化劑的作用下與水蒸汽變換位氫氣和二氧化碳，生產(chǎn)的成本高低，歷來是合成氨廠中十分關(guān)鍵的生產(chǎn)工序之一。兩段和三段幾種。本設計經(jīng)比較后選用兩段間接換熱式反應器作為變換爐，它是。論分析，有時誤差較大，數(shù)據(jù)偏于保守。本設計從過程的原理出發(fā)，以反應速率
【正文】 oyHc o rc pm? ?? ?? ? ?? ` 3 6 8 1 6 3 . 8 5 ( 0 . 9 1 0 . 8 2 ) 3 8 2 . 72TC? ? ? ? ? ? 此值與假設值的 2T 相差不大 ，故合理。 ?第 類 條 件 式 可 改 寫 為 0 0 0( ) ( ) ( )02 2 2 01 1 122d d dd dx dx dxx A x A x A x AA A AMdx dx dx dxx A x A x A x AA A A AT dx T T TMAxA? ? ??? ? ? ? ? ?? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? 用作圖法或者在電子計算上求解搜索得出滿足上式的2Ax的值，若2 FAAxx?則所設有效，否則應重設重計算，直至相符為止。 本設計用上述方法解德的各段進出口溫度及變換率的最佳分配方案如下： 第一段：進口溫度 1 330TC?? 出口溫度 `1 463TC?? 進口變換率0 0Ax ? 出口變換率1 ? 第二段：進口溫度 2 ?? 出口溫度 `2 ?? 進口變換率2 ? 出口變換率 ` ? 接觸時間的計算，用圖解積分法計算得： 0 112 10 360 0 3 ( s)001 d dx AdxA?? ?? ? ? ? ?? 50 .8 9 6 9 6 0 8 .2 1 3 3 5 1 0 3 6 0 0 0 .2 9 6 ( s)0 .8 1 1 102 d dx AdxA?? ?? ? ? ? ?? 三、催化劑用量的計算 第一段 1 1 0 01VCR ??? 取安全系數(shù) 1 ? 而 30 5 47 56 6 97 51 /V N m h? ? ? 9 7 5 1 0 . 3 31 . 5 0 . 3 3 3 1 3 . 5 3 m1 3600V R? ? ? ? ? 第二段2 0 022V C V TR?? 去安全系數(shù) 2 ? 則 9 7 5 1 0 . 3 31 . 3 0 . 2 9 6 1 0 . 4 2 m23600V R ? ? ? ? 總用量 3+ 1 3 . 5 3 1 0 . 4 2 1 4 . 9 5 m12V V VR T R R? ? ? ? 上式中安全系數(shù)主要考慮催化劑中毒衰老使活性變化帶來的影響。 四、變換爐工藝尺寸的確定 由前面求出的催化劑體積，再結(jié)合床層的允許的壓降可確定催化床的高度及直徑，壓力降的計算式為： ( 1 9) 10 ( kg/ c m ) 3fGpLr d Ep ??? ? ? ???????? ..（ 19） 式中： f 為摩擦系數(shù)，一般取 r 為氣體在操作狀態(tài)下的重度 3/kgcm pd 為顆粒直徑 m，對 B113. 6 p Vd mmS?? G 為氣體質(zhì)量流量 2/ ( )kg E 為床層空隙率，這里 0. 37 8 0. 30 8 /ptE d D?? tD 為床層直徑 m 而允許的壓降 ??允 的原則下選取，本設計取 33/p kg cm??允 設 tD =3m 78 08 / 3 10 79E? ? ? ? ? ? 0( y M ) 03 4 16 51 2 28 07 3 28 80 5 2 01 5 32 43 9 44 12 2 18 18 .85iM ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? 2022 5 5 92 51 18 .85 22 58 ( kg / h . m )22 .4 22 .4 344tVMGD????? ? ?? ? ? 112213 .53 2344RtVLmD??? ? ?? 222210 .42 7344RtVLmD??? ? ?? 31120 18 .85 4 /33 0 46 84 8 ( 27 3 )2gpMr k g mRt?? ? ??? ?? 32220 18 .85 4 /37 38 40 84 8 ( 27 3 )2gpMr k g mRt?? ? ??? ?? 81111 .9 (1 9 )2 .1 1 01 .1 3fGpLr d Ep? ?? ? ? ?? = 821 . 1 31 . 5 2 2 5 8 8 . 9 ( 1 0 . 3 7 9 )2 . 1 1 0 1 . 9 2 3 8 3 5 . 5 / m6 . 6 4 0 . 0 0 8 2 0 . 3 7 9 kg? ??? ? ??? 82221 .9 (1 9 )2 .1 1 01 .1 3fGpLr d Ep? ?? ? ? ?? = 821 . 1 31 . 5 2 2 5 8 8 . 9 ( 1 0 . 3 7 9 )2 . 1 1 0 1 . 4 7 2 8 5 0 . 7 / m6 . 8 4 0 . 0 0 8 2 0 . 3 7 9 kg? ??? ? ??? 212 3 8 3 5 .5 2 8 5 0 .7 6 6 8 6 .2 / ( h . m )p p p k g? ? ? ? ? ? ? ? ?2 2 21 .5 1 .5 6 6 8 6 .2 1 0 0 2 9 .3 / 1 .0 0 2 9 / 3 /p k g m k g c m k g c m? ? ? ? ? ? ? 所以合格。即床層的直徑 tD =3m，床層的高度 121. 92 , 1. 47L m L m??，壓降 6 /p kg cm p? ? ? ? 允，而 312/ ( L L ) / d ( 1 .9 2 1 .4 7 ) 1 0 / 8 .2 4 1 9 .5 1 0 0ppLd ? ? ? ? ? ? ?，故床層內(nèi)的流體呈平推流。又 / 30 00 / 8. 2 36 8 8tpDd ? ? ?，故可避免壁效應，所得數(shù)據(jù)有效。 五、附錄 正負面積求變化率： 正面積： 負面積： 求接觸時間 變換反應的 TX 圖
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