【導(dǎo)讀】出水水質(zhì)要求達(dá)到國家二級(jí)標(biāo)??處理后的水直接排出廠外。大多數(shù)情況下需要把這些處理方法聯(lián)合使用或按順序。理方法的主要目的是生產(chǎn)出能排放而不能對(duì)環(huán)境造成嚴(yán)重影響的水。慮，本設(shè)計(jì)主要工藝流程為：隔油+氣浮+萃取+生物脫氮處理。除廢水中的油和懸浮物。萃取主要是去處酚污染物。采用SBR工藝去處氨氮污染物。縮池、污泥消化池和接觸消毒池等。泥消化池、接觸消毒池工藝圖。

　　

【正文】 重苯餾分 140140 270 ℃（ 200℃時(shí)占 45﹪以上 ) PH 值 8 脈沖篩板塔 計(jì)算 工作斷的尺寸 工作段的直徑： 1 14QD v?? (m ) 式（ 7－ 1） 日處理 2900 立方米焦化廠氨氮廢水處理系統(tǒng) 式中 Q—— 處理水量（ 3/mh） 1v —— 表面負(fù)荷（ 32//m m h ）。 根據(jù)試驗(yàn)， 1 14 18v ? 32//m m h 為宜。現(xiàn)選用 1 16v? 32//m m h 則 ： 1144 1 9 3 .3 3 .9 2 ( )3 .1 4 1 6QDvm?????? 選用工作段直徑為 工 作段的高度： 1 ( 1) n h? ? ? （ m ） 式（ 7－ 2） 式中 n—— 篩板數(shù)（塊）； 要答到萃取效率為 95﹪ —— 97﹪， n 應(yīng)為 12 塊，為了保證萃取效率，實(shí)際選用 13 塊。 h—— 篩板間距（ m ）； 根據(jù)試驗(yàn)，篩板間距宜為 （ m ） —— 考慮安裝分布 器高度。 則 ： 1( 1 ) 0 . 5( 1 3 1 ) 0 . 2 0 . 5 2 . 9 ( )H n h m? ? ?? ? ? ? ? （ 2）上下擴(kuò)大部分（輕、重液分離斷）的尺寸 擴(kuò)大部分的直徑： 2 24QD v?? （ m ） 式（ 7－ 3） 式中 2v —— 表面負(fù)荷（ 32//m m h ）經(jīng) 過試驗(yàn)采用 32//m m h 為宜。 日處理 2900 立方米焦化廠氨氮廢水處理系統(tǒng) 則 ： 2244 193 .3 ( ) QDvm?????? 實(shí)際選用擴(kuò)大部分直徑為 。 擴(kuò)大部分的高度： 塔頂擴(kuò)大部分的高度： 2 2 1()H v t m? 式中 1t —— 停留時(shí)間。采用 20 分鐘。 則 ： 2 2 1204 .5 5 1 .5 2 ( )60H v tm?? ? ? 實(shí)際選用塔頂擴(kuò)大部分高度為 米。 塔底擴(kuò)大部分的高度： 3 2 2()H v t m? 式中 2t —— 停留時(shí)間。采用 13 分鐘（生產(chǎn)實(shí)踐宜為 15 分鐘）。 則 ： 3 2 1134 .5 5 0 .9 8 5 ( )60H v tm?? ? ? 實(shí)際選用塔底擴(kuò)大部分高度為 米。 擴(kuò)大部分與工作區(qū)的錐角采用 45 。則 萃取塔 高度為 （ 3）脈沖設(shè) ? ?12備 脈沖頻率鷹在 300～ 400 次 /分鐘的范圍。設(shè)計(jì)采用轉(zhuǎn)速為 950 轉(zhuǎn) /分鐘的馬達(dá)，為了減速方便，實(shí)際采用脈沖頻率為 351 次 /分鐘。脈沖的振幅一般在 3～ 6 毫米之間，因此；日處理 2900 立方米焦化廠氨氮廢水處理系統(tǒng) 考慮偏心輪的最大振幅可調(diào)到 10 毫米。 （ 4）篩板 篩空采用 6 毫米，開孔率為 27﹪，按三角形排列。篩板厚度采用 4 毫米。 堿洗塔 計(jì)算 共采用兩個(gè)間歇式的堿洗塔， 用 20﹪的 aNOH 溶液作為重苯再生劑。若堿液濃度低，則堿洗塔的換堿周期要縮短 ，所 得到的酚鈉 液中的含酚量低，在將酚鈉進(jìn)一步加工蒸酚時(shí) 。若堿液的濃度高，會(huì)形成膠團(tuán)，影響分子擴(kuò)散，對(duì)重苯的再生不利，而且會(huì)形成重苯大量帶堿的現(xiàn)象。在堿洗塔中，堿為連續(xù)相，重苯為分散相。由于油水＝ 1： 1，所以重苯再生量與氨水氨水的流量相等。酚鈉液中游離堿的控制指標(biāo)為 2﹪。堿洗塔中的溫度一般控制在 45～ 50℃，尤其式串聯(lián)中的最后一塔的溫度不應(yīng)低于 40℃，如果溫度太低，重苯與堿液不易分離，就會(huì)將酚鈉帶到重苯循環(huán)槽，這樣，帶有酚鈉液的重苯又進(jìn)入脈沖塔時(shí)，會(huì)使脈沖塔出口廢水中的含酚量增高，并且產(chǎn)生乳化現(xiàn)象。 1. 工作區(qū)直徑 3 34 ()QDmv?? 式（ 7－ 4） 式中 Q—— 重苯再生量，等于廢水量，為 3/mh； 3v —— 一般去 ～ 32//m m h 。 選用 3 ? 32//m m h 則 3344 1 9 3 .3 6 .1 5 ( )3 .1 4 6 .5QDvm?????? 日處理 2900 立方米焦化廠氨氮廢水處理系統(tǒng) 實(shí)際選用 米。 2. 工作區(qū)高度 工作區(qū)高度，主要式根據(jù)塔內(nèi)需要儲(chǔ)放的液量，按一個(gè)塔的換堿周期確定工作區(qū)的容積，然后根據(jù)工作區(qū)的直徑，得出塔的工作區(qū)高度。耗堿量 :生產(chǎn)一公斤混合酚（揮發(fā)酚），需堿 ～ 公斤 aNOH ，取 公斤計(jì)算，這算成濃度 20﹪ aNOH 溶液，則為 公斤。回收的酚 為 ＝ /mgL = 3公 斤 /米 式中 1200—— 進(jìn)萃取塔的廢水含揮發(fā)酚濃度（ /mgL ）； —— 出萃取塔的廢水含揮發(fā)酚濃度（ /mgL ）。 按每天處理水量為 4640 3m 計(jì)，每天可回收酚： 4640 ＝ 公斤 則每天需耗 20﹪濃度堿液 ＝ 23515 公斤 由于 20﹪ 濃度 aNOH 溶液的比重為 ，所以每天需消耗堿液 23515/＝ 19275 L＝ 3m 一塔換堿周期按兩天計(jì)算。另外，由于堿液在吸酚以后體積的增加，重苯在堿洗塔中流過時(shí)，堿液的膨脹，以及重苯從萃取塔流出時(shí)挾帶的少量水分。因此，塔中儲(chǔ)放的堿液只應(yīng)占整個(gè)塔的工作區(qū)高度的一半 。 堿洗塔工作區(qū)的容積應(yīng)為： 2 2（天） ＝ 3m 工作區(qū)的橫斷面積為 4 29 .59 44? ?3m 所以工作區(qū)高度為 m? 實(shí)際采用 3. 擴(kuò)大部分直徑 日處理 2900 立方米焦化廠氨氮廢水處理系統(tǒng) 4 44 QD v??? （ m ） 式中 4v —— 采用 32//m m h 。 則 ： 4444 193 .3 ( ) QDvm??????? 4. 擴(kuò)大部分高度 4 43H vt? （ m ） 式中 3t —— 停留時(shí)間，選用 34 分鐘。 則 4 4 3 343 .1 5 1 .7 5 860H v t? ? ? ?（ m ） 擴(kuò)大部分高度設(shè)計(jì)時(shí)取 2m， 擴(kuò)大部分與工作區(qū)連接處的錐角采用 45 度 。 則鹼洗塔高度為 。 5. 篩板 固定篩板共 12 塊，篩板間距為 ，篩板的孔徑為 6 毫米，開孔率為 27﹪，孔按三角形排列。 SBR 脫氮工藝設(shè)計(jì) 概述 長(zhǎng)期以來，污水處理的目的側(cè)重于去除有機(jī)物和懸浮物，并不考慮氮，磷 的去除。隨著污水排放量的增大，尤其是化肥，農(nóng)藥，合成洗滌劑的使用，污 水中存在的氮磷營養(yǎng)物質(zhì)對(duì)環(huán)境所造成的影響也逐漸引起人民的高度重 ? ?13視 。氮磷植物營養(yǎng)型污染物的排放對(duì)水體環(huán)境的影響最為突出的是水體的富營養(yǎng)化，表現(xiàn)為藻類的過度繁殖，水體惡化等現(xiàn)象。最終導(dǎo)致湖泊退化。與此同時(shí)，氮磷的耗氧性能夠是水中的溶解氧降低，導(dǎo)致魚類日處理 2900 立方米焦化廠氨氮廢水處理系統(tǒng) 死亡，水體惡化等。當(dāng)水 PH 過高時(shí)，氨對(duì)魚類等水生植物產(chǎn)生毒性。水環(huán)境污染和水體富營養(yǎng)化問題迫使越來越多的國家制定嚴(yán)格的氮磷排放標(biāo)準(zhǔn)。限制氮磷的排放 ，污水處理過程中也必須考慮相應(yīng)的技術(shù)手段，有效的降低氮磷含量以成為現(xiàn)代廢水處理技術(shù)的一項(xiàng)新課題。 脫氮處理工藝是整個(gè)廢水處理的核心工藝 ， 脫氮原 ? ?14理 ：生物脫氮法是一群異氧型的微生物完成的生物化學(xué)過程，從反應(yīng)類型分類，可以分為氨的消化作用和硝酸的反消化作用兩種。消化作用以氨為電子供體，以分子氧為電子受體，使氮從負(fù)三價(jià)轉(zhuǎn)變?yōu)檎齼r(jià)和正五價(jià)。將氨氮轉(zhuǎn)化為硝酸氮的過程，利用兩類微生物，由一系列自養(yǎng)型好氧細(xì)菌完成，通過亞硝酸菌將氨氮轉(zhuǎn)化為亞硝酸鹽，亞硝酸鹽進(jìn)一步硝酸菌氧 化為硝酸鹽即消化反應(yīng)。 SBR 脫氮工藝 計(jì)算 設(shè)計(jì)參數(shù) （ 1）設(shè)計(jì)流量： Q= 3/mh=2900 3/md＝ 3/ms 最大設(shè)計(jì)流量為 maxQ kQ? ＝ 2900=4640 3/md = 3/mh= 3/ms； （ 2）曝氣池溶解氧： /mgL ； （ 3）動(dòng)力學(xué)常數(shù)： 50 .6 0 /Y m gvss m gB O D? 。 （ 4）消化安全次數(shù)： ； （ 5）回流污泥濃度： 7000 /mgL ； （ 6） MLSS 濃度一般在 2020～ 4000 /mgL ，取 3000 /mgL 。 SBR 計(jì) ? ?14算 設(shè)計(jì)條件和假設(shè)：采用池子兩座，滿池時(shí)水深 6m，潷水深度等于 30%池深。 ： 日處理 2900 立方米焦化廠氨氮廢水處理系統(tǒng) 1）求 COD CODCr 進(jìn)水濃度 5000mg/l,出水濃度 150mg/l, COD 去除率為 5000 1505000? =，即 97% 2）求 SS SS 進(jìn)水濃度 500mg/l,出水濃度 30mg/l SS 出除率 50030500? =，即 94% 3）求氨氮 氨氮進(jìn)水濃度 200mg/l，出水濃度 25mg/l 氨氮去除率為 200 25200? = 即 % 4）求氰 氰進(jìn)水濃度 20mg/l,出水濃度 氰去除率為 20 ? = 即 % 的操作周期： 總周期時(shí)間（ Tc ）包括：充水時(shí)間（ tF ） ，反應(yīng)時(shí)間 (tA )，沉降時(shí)間 (tS )及潷水時(shí)間 (tD )。也可以加上閑置時(shí)間（ tL ） .因此，總的周期時(shí)間 Tc tF tA tS tL? ? ? ?.至少需要設(shè)兩 座池子，當(dāng)一座池子處于充水期時(shí)，在另一座池中可以進(jìn)行下列周期：暴 氣，沉降以及潷水。 tF tA tS tD? ? ? 選定各段時(shí)間 假定： tA =,tS =,tD =,tL =0 從而對(duì)每池而言， tF =++= 總的周期時(shí)間 Tc tF tA tS tD? ? ? ?=tf+ta+ts+td= 每池每天運(yùn)行周期數(shù) =24/6=4 日處理 2900 立方米焦化廠氨氮廢水處理系統(tǒng) 每個(gè)運(yùn)行的周期數(shù) =2? 4=8 周期 /天 每個(gè)周期充水體積 = 46408 =580m3/周期 3. 求每個(gè)周期中可用的充水比（ VfVt ） ,并與所選設(shè)計(jì)值 相比。 1） 根據(jù)反應(yīng) 池中的固體作出物料平衡 滿池時(shí)固體質(zhì)量 =沉降下來的固體質(zhì)量 VtX VsXs? 式（ 8－ 1） 式中， Vt 為池體總體積， X 為滿池時(shí) MLSS 的濃度， Vs 為潷水后沉降體積， Xs 為在沉 降體積中的 MLSS 濃度。 2）解物料平衡方程，并求出充水比 /周期 根據(jù)假定的 SVI 值 150mg/l 估算 Xs Xs =1000 1000SVI? =1000 1000150? =6666g/m3 X =3500g/m3 沉降比 35006666Vs XVt Xs?? = 式（ 8－ 2） 充水比 Vf Vs Vt?? 式（ 8－ 3） 式中， Vf 為充水體積， VfVt == 所選 VfVt = 是可以接受的。 T 總水深 = 日處理 2900 立方米焦化廠氨氮廢水處理系統(tǒng) 潷水深 =? = Vt = = =1657m3/池 總 T = 2 1657 244640??=，取 18h SRT 1） ( , ) ( ) ( )P x tss S B R V X m lss? ? ?=1657? 3500=5799500g 式（ 8－ 4） 2)nbVSS=68g/m3 假定： So=SoS So=bCOD =352g/m3 Q= 46402 =2320m3/（池 ? 天） iTSSo=240220=20g/m3 NOx =? 35=28g/m3 Y? 動(dòng)力學(xué)系數(shù)： K = Yn =, fd = 將以上數(shù)據(jù)代入 式中： 5799500= ? ?2 3 2 0 0 .4