【導(dǎo)讀】畢業(yè)設(shè)計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明。的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以。標(biāo)注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究。成果，也不包含我為獲得及其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而。對本研究提供過幫助和做出過貢獻(xiàn)的個人或集體，均。已在文中作了明確的說明并表示了謝意。本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄。檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)校可以采用影印、縮印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段。工程回填土及地基力學(xué)特性根據(jù)有關(guān)實(shí)驗(yàn)報告結(jié)果......3

　　

【正文】 截面計算 采用 C25 混 凝 土 ， fc ＝ ， Ⅱ 級 鋼 筋 ， fy=fy’=300N/mm2 ，M= m， h=3700mm， b=500mm， K=， c=35mm， a =c+35=35+35=70mm。 0 3 7 0 0 7 0 3 6 3 0h h a m m? ? ? ? ? 6s 220 1 . 2 2 8 1 8 . 3 9 1 0 0 . 0 4 3 11 1 . 9 5 0 0 3 6 3 0cKMf b h? ??? ? ??? 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 11 1 2 1 1 2 0 . 0 4 3 1 0 . 0 4 4 1 0 . 4 6 8sb? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 20 mmbhffAycS ?????? ? 3 6 3 03 6 3 04 5 0% i n ????bh? mm2 sA =，故 按最小配筋率配筋，選 8B25 ，實(shí)際面積 3927?sA mm2。 （ 3） 斜截面計算 已知： V＝ ， KV=。 截面尺寸驗(yàn)算： w0h / b h / b 363 0 / 5 00 7 .26 6? ? ?＝ 00. 2 0. 2 11 .9 50 0 36 30 43 19 .7 14 16 .5 7cf bh KN KV KN? ? ? ? ? ? ? 故截面尺寸滿足要求。 驗(yàn)算是否需要計算配筋： Vc= ftbh0＝ 500 3630＝ KV=。 可知按計算不需要配箍筋，但須按構(gòu)造配箍筋，選配雙肢箍筋 A8@200。 抗裂驗(yàn) 算 忽略補(bǔ)角和人行道板作用，將斷面化為如圖 4－ 5 所示。 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 24 圖 45 縱向抗裂計算斷面簡圖 （單位： cm） 沿槽身縱向的危險斷面是在跨中，按標(biāo)準(zhǔn)荷載計算，滿槽水深時彎距為： 2kM 1 / 8 2 . 5 5 9 5 . 0 3 1 3 1 . 2 5 9 . 5 2 5 8 1 . 4 8 8 K N m? ? ? ? ?＝ （ ） ＝ 可按下式進(jìn)行抗裂計算 。 k0ct Mfwr tkm ?? 式中： rm－受彎構(gòu)件塑性影響系數(shù)； rm＝ （ ＋ 300/3700） = Ml－按標(biāo)準(zhǔn)荷載計算的彎距； αct－混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)。長期組合為 ，短期組合為 ； W0－換算截面 A0 對受拉邊緣的彈性抗矩，000 yh IW ?? ； I0－換算截面重心軸慣性矩； y0－換算截面重心軸至受壓邊緣距離； ftk－混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值， C25 混凝土抗裂強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 ftk＝ 。 y0= I0= W0= mKNMmKNfwr tkm . 5 8 2 9 4 7 k0ct ????????故槽身縱向滿足抗裂要求。 人行板配筋計算 人行板按懸臂板考慮，沿槽身長度取單位長度 b=1000mm，厚度取平均厚度h=（ 100+125） /2=113mm，荷載考慮人行板自重和人群荷載。 荷載計算： 1 3 0. 85 1. 0 2. 55 / 。kq KN m? ? ? ?人 群 荷 載 ： 2 0 .8 5 0 .1 1 3 2 5 2 .4 0 / 。kg KN m? ? ? ?板 自 重 ： 2 1 1 . 0 5 1 . 2 0 1 . 0 5 2 . 4 1 . 2 0 2 . 5 5 5 . 5 8 /k kq g q K N m?? ? ? ? ? ? ?荷 載 組 合 ： 。 配筋計算： 22 2cql 8 5M= = = 2 K N m C25 f = 11 .9 N / m m22 ? ? ， 混 凝 土 采 用 ， ， 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 39。2yyf = f 3 0 0 / , 3 5N m m a m m??鋼 筋 采 用 級 鋼 筋 ， 。 6s 220 1 . 2 2 . 0 2 1 0 0 . 0 4 4 11 1 . 9 1 0 0 0 6 8cKMf b h? ??? ? ? s11 1 2 1 1 2 0 . 0 4 4 1 0 . 0 4 5 1 0 . 4 6 8b? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 20 1 1 . 9 1 0 0 0 0 . 0 4 5 1 6 8 1 2 1 . 6210cSyf b hA m mf? ? ? ?? ? ? 22s m i n 01 2 1 . 6 b h 0 . 2 % 1 0 0 0 6 8 1 7 3 . 7 m mA m m ?? ? ? ? ? ?,所以按構(gòu)造以最小配筋率配筋，選配 A6/8@200，實(shí)配面積面積為， 2s 196A mm? 。沿槽身長度方向配置A6@200 分布筋。 吊裝計算 設(shè)置四個吊點(diǎn)，按雙懸臂梁計算。吊點(diǎn)設(shè)在第二根拉桿處。因吊點(diǎn)產(chǎn)生負(fù)上部受拉，下部受壓，故可按 T 形梁校核上部配筋。如圖 46 所示。 q= 圖 46 槽身吊裝 驗(yàn)算圖 q= g2k=?？紤]動力系數(shù) ，故 q＝ ＝ 。計算時忽略槽底突出部分的作用，斷面尺寸取 b＝ 400mm， h＝ 3560mm， bf‘ ＝ 4700mm，hf‘ ＝ 400mm的 T 形梁。按短暫狀況設(shè)計。 吊點(diǎn)頂計算彎距： M＝ m 判斷截面類型： 05 8)20 035 55(40 047 )2( ,0, ???????? KNhhbhf ffc 故截面為一類截面 , ?? hbf KMa fcs ?? sa? 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 )(256300 00038 20 mmfbhA yc ?????? ? 為滿足吊裝要求槽身頂部配置 4B10， As=314mm2。 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 5 排架設(shè)計 1排架設(shè)計 1排架結(jié)構(gòu)尺寸擬定 排架高程為 8m，立柱長邊 b1 為排架高的（ 1/20～ 1/30），常取 ～ 這里b1取 ，短邊 h1=（ ～ ） b1，常用 ～ ，這里取 ，立柱的間凈距為 L=；橫梁高為（ 1/6～ 1/8） L，取 h2=，梁寬 b2=，橫梁間距取，其他尺寸如圖 51，排架尺寸如圖 51 所示： 1111 圖 51 1排架結(jié)構(gòu)布置圖 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 28 1排架荷載計算 （ 1）風(fēng)荷載計算 風(fēng)荷載分項系數(shù) rq= 沖溝內(nèi)無常年流水，故不考慮水荷載對排架的作用。 1 作用于 槽身 的橫向 風(fēng) 壓力 作用于槽身的風(fēng)荷載強(qiáng)度按下式計算： 0zs ????? tZZW ? 式中： 0w — 風(fēng)壓值， 222 / 6 0 0241 6 0 0w mKNv ??? ； z? — 風(fēng)振系數(shù)，由于渡槽高度不大，可取 ； s? — 風(fēng)載體型系數(shù)， l/b=10/=，取 s? =； z? — 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，與地面粗糙度有關(guān)，因槽身迎風(fēng)面形心距地面高度約 10m,近似取 z? =； t? — 地形地理條件系數(shù)，取 ； 作用于槽身風(fēng)荷載強(qiáng)度為： 20zz /3888.. mKNzts ??????? ????? 已知槽身高度 ，一節(jié)槽身長 10m（包括兩端伸縮縫寬度），則作用于槽身上的橫向風(fēng)壓力為： 8 8 z ???? 2 作用于排架上的橫向風(fēng)壓力 基本公式： 0zs1 ?????? tZpW ）（ ?? 式中： 0w — 風(fēng)壓值， 222 / 6 0 0241 6 0 0w mKNv ??? 。 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 29 z? — 風(fēng)振系數(shù)，由于渡槽高度不大，可取 . s? — 風(fēng)載體型系數(shù)， l/b=8/= 取 z? — 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，與地面粗糙度有關(guān)，因排架迎風(fēng)面形心距地面高度約 4m,近似取 z? = t? — 地形地理條件系數(shù)，取 。 ?— 從安全角度出發(fā)，不考慮立柱前柱對后柱的擋風(fēng)作用，取 。 作用于排架上的風(fēng)荷載強(qiáng)度為： 20zsp/(1wmKNtZ??????????））（ ?????? （ 2） 作用于排架節(jié)點(diǎn)上荷載 圖 52 1單排架計算簡圖 （單位： mm） 槽身自重 ： G1Q1G2Q2P2R2R1 N(1+Q1) N(2)1231 1, 2 2,3Pkp(a) (b) (c)P1蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 30 滿槽水重： KNqN k 4 4 3 ??????? 1 槽身傳遞給排架頂部的荷載 作用于槽身的橫向風(fēng)壓力 PZ通過支座摩阻作用，以水平力形式傳遞到排架頂部；同時， PZ 距排架頂高度 ，對排架頂高程所產(chǎn)生的力矩將轉(zhuǎn)化為一對方向相反的集中力，分別作用于兩立柱頂部，迎風(fēng)面力的方向向上，背風(fēng)面力的方向向下。槽身的自重及槽中水重也通過支座傳到排架頂部。 滿槽水中加橫向風(fēng)壓力情況 )(z211 ?????? HPNNG = )( ????? = )(z212 ?????? HPNNG = )( ????? = KNP Z 21 ?????? 空 槽加橫向風(fēng)壓力情況： 11 ????????? HPNG z = 12 ????????? HPNG z = KNP Z 21 ?????? 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 31 2 作用于排架節(jié)點(diǎn)上的橫向風(fēng)壓力 KNwP p 7 9 1 ????????? KNwP p ????????? （ 3） 橫向風(fēng)壓力作用下的排架內(nèi)力計算 由于結(jié)構(gòu)對稱而荷載反對稱，所以采用采用無剪力分配法進(jìn)行計算。 1 桿端彎矩計算 下述計算中，彎矩以順時針為正以逆時針為負(fù) 2112 ???????? FLMM FF KN m )(23223 ????????? FLMM FF KN m 2 桿端彎矩計算 分配系數(shù)計算： EElEIii 3112211 , ?????? EElEIi h 31212 ?? ???? EElEIi h 32323 ?? ???? 令 ?12i ?21i ii ?23 ， 則： ii ? ii ? 11 3 2 .6 6 9 0 .8 8 93 2 .6 6 9iii? ?????， 12 0 .1 1 15 3 2 .6 6 9iii? ???? 21 0 .13 2 .6 6 9i iii? ??? ? ? 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 32 ,22 3 2 .6 6 9 0 .83 2 .6 6 9ii i i? ???? ? ? 力矩分配計算如下表 51，彎矩如圖 53； 表 51 力矩分配計算 表（單位：力矩 ） 結(jié)點(diǎn) 1 2 3 桿端 1139。 12 21 2239。 23 32 相對勁度系數(shù) 1 1 1 分配系數(shù) 傳遞系數(shù) 1 1 1 1 固端彎矩 力矩傳遞與分配 Σ 彎矩圖（) 剪力圖（KN) 53 1排架 內(nèi)力 圖 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 33 （ 4） 排架立柱軸力計算 滿槽水加橫向風(fēng)壓力情況 作用于迎風(fēng)柱的軸力： KNGN 2 5 425)( ???????????? 作用于背風(fēng)柱的軸力： KNGN 2 7 025)( ???????????? 空槽加橫向風(fēng)壓力情況 作用于迎風(fēng)柱的軸力： KNGN )( ???????????? 作用于背風(fēng)柱的軸力： KNGN 4 825)( ??????????? 排架橫向結(jié)構(gòu)計算時，迎風(fēng)側(cè)下一層的排架柱為計算控制段，該柱段彎矩最大，軸力最小。根據(jù)直線比例關(guān)系，按下 式計算最下一層排架柱的反彎矩?fù)?jù)節(jié)點(diǎn) 2距離 x