【導(dǎo)讀】（一）“按經(jīng)驗(yàn)考慮墻梁上部作用的荷載折減”………………………（三）“底框結(jié)構(gòu)剪力墻側(cè)移剛度是否應(yīng)該考慮邊框柱的作用”……（七）磚混底框結(jié)構(gòu)剛度比的計(jì)算與調(diào)整方法探討……………………（一）地震力與地震層間位移比的理解與應(yīng)用………………………（一）短肢剪力墻結(jié)構(gòu)中底部?jī)A覆力矩的計(jì)算………………………（八）基礎(chǔ)沉降計(jì)算時(shí)，為什么會(huì)出現(xiàn)沉降計(jì)算值為0？………………

　　

【正文】 載時(shí)，應(yīng)適當(dāng)考慮斜撐自重。 ⑶ 真實(shí)模型：考慮斜屋面剛度對(duì)整體結(jié)構(gòu)的影響，用 PMSAP 軟件計(jì)算。 （四）工程實(shí)例 ⑴ 工程概況：某工程為框架結(jié)構(gòu)的仿古建筑，共 4 層，第二層的兩端和第四層的中間部分布置了較多的斜屋面，該結(jié)構(gòu)斜屋面組成 比較復(fù)雜（如圖 1 所示，圖略），板厚為 180mm，地震設(shè)防烈度為 8 度，地震基本加速度為 ，周期折減系數(shù) ，考慮偶然偏心的影響，并用總剛模型計(jì)算。該結(jié)構(gòu)的三維軸測(cè)圖、首層平面圖和第四層斜梁線框圖如圖 1 所示（圖略）。 ⑵ 斜屋面結(jié)構(gòu)的計(jì)算 為了能夠有效地體現(xiàn)屋面斜板對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的影響，現(xiàn)分別采用三種計(jì)算模型對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算，第一種模型為考慮斜屋面，按真實(shí)模型進(jìn)行計(jì)算；第二種模型為忽略斜屋面，將斜屋面引起的荷載傳遞給斜梁，按簡(jiǎn)化模型 1 計(jì)算；第三種模型為將斜屋面用斜撐代替，斜屋面引起的荷載傳遞給斜梁，按簡(jiǎn)化模 型 2 計(jì)算。這三種計(jì)算模型中結(jié)構(gòu)周期和位移的計(jì)算如表 1 所示，某根構(gòu)件的內(nèi)力計(jì)算如表 表 3 和表 4所示。 表 1 三種計(jì)算模型中結(jié)構(gòu)周期和位移的計(jì)算 周期／真實(shí)模型／簡(jiǎn)化模型 1／簡(jiǎn)化模型 2／ T1／ （ Y）／ （ Y）／ （ Y）／ T2／ （ X）／ （ X）／ （ X）／ T3／ （ T）／ （ T）／ （ T）／ 最大層間位移角（ X 向）／ 1/363／ 1/338／ 1/354／ 最大層間位移角（ Y 向）／ 1/366／ 1/298／ 1/326／ －－－－－－－－ －－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表 2 三種模型中梁 1 的彎矩計(jì)算 ① 恒載下真實(shí)模型的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： 110(左端 )／ (跨中 )／(右端 ) ② 恒載下簡(jiǎn)化模型 1 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (左端 )／ (跨中 )／(右端 ) ③ 恒載下簡(jiǎn)化模型 2 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (左端 )／ (跨中 )／(右端 ) ④ X 向地震下真實(shí)模型的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： 204(左端 )／ (跨中 )／(右端 ) ⑤ X 向地震下簡(jiǎn)化模型 1 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (左端 )／ (跨中 )／ (右端 ) ⑥ X 向地震下簡(jiǎn)化模型 2 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： 202(左端 )／ (跨中 )／ (右端 ) ⑦ 真實(shí)模型的彎矩設(shè)計(jì)值： (左端 )／ (跨中 )／ 366(右端 ) ⑧ 簡(jiǎn)化模型 1 的彎矩設(shè)計(jì)值： (左端 )／ (跨中 )／376(右端 ) ⑨ 簡(jiǎn)化模型 2 的彎矩設(shè)計(jì)值： 394(左端 )／ 185(跨中 )／ 367(右端 ) －－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表 3 三種模型中梁 2 的彎矩計(jì)算 ① 恒載下真實(shí)模型的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (左端 )／ (跨中 )／(右端 ) ② 恒載下簡(jiǎn)化模型 1 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (左端 )／ 62(跨中 )／(右端 ) ③ 恒載下簡(jiǎn)化模型 2 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (左端 )／ (跨中 )／(右端 ) ④ X 向地震下真實(shí)模型的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (左端 )／ (跨中 )／(右端 ) ⑤ X 向地震下簡(jiǎn)化模型 1 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (左端 )／ (跨中 )／ (右端 ) ⑥ X 向地震下簡(jiǎn)化模型 2 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (左端 )／ (跨中 )／ (右端 ) ⑦ 真實(shí)模型的彎矩設(shè)計(jì)值： 98(左端 )／ (跨中 )／ 95(右端 ) ⑧ 簡(jiǎn)化模型 1 的彎矩設(shè)計(jì)值： (左端 )／ (跨中 )／(右端 ) ⑨ 簡(jiǎn)化模型 2 的彎矩設(shè)計(jì)值： 156(左端 )／ 115(跨中 )／ 135(右端 ) －－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表 4 三種模型中柱 1 的彎矩（ My）計(jì)算 ① 恒載下真實(shí)模型的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (上端 )／ (下端 ) ② 恒載下簡(jiǎn)化模型 1 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (上端 )／ (下端 ) ③ 恒載下簡(jiǎn)化模型 2 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (上端 )／ (下端 ) ④ X 向地震下真實(shí)模型的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (上端 )／ (下端 ) ⑤ X 向地震下簡(jiǎn)化模型 1 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (上端 )／ (下端 ) ⑥ X 向地震下簡(jiǎn)化模型 2 的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： (上端 )／ (下端 ) ⑦ 真實(shí)模型的彎矩設(shè)計(jì)值： (上端 )／ (下端 ) ⑧ 簡(jiǎn)化模型 1 的彎矩設(shè)計(jì)值： (上端 )／ (下端 ) ⑨ 簡(jiǎn)化模型 2 的彎矩設(shè)計(jì)值： (上端 )／ (下端 ) －－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 梁 1 是一根首層的邊 框架梁；梁 2 是四層與柱 1 相連的斜梁；柱 1是一根框架邊柱，梁 1 一端與之相連。 ⑶ 結(jié)果分析 ① 從表 1 可以看出，屋面斜板對(duì)結(jié)構(gòu)的周期和位移均有一定影響。采用簡(jiǎn)化模型 1 計(jì)算，由于忽略了斜屋面的面內(nèi)剛度和面外剛度，計(jì)算結(jié)果偏柔；采用簡(jiǎn)化模型 2 計(jì)算，由于斜撐起到了一定的樓板剛度的作用，因此其計(jì)算結(jié)果介于簡(jiǎn)化模型 1 和真實(shí)模型之間； ② 表 2 和表 4 主要反映的是屋面斜板對(duì)其他樓層的水平和豎向構(gòu)件內(nèi)力的影響。從中可以看出，在豎向荷載作用下（如恒載），三種計(jì)算模型算出的構(gòu)件內(nèi)力相差很小，幾乎可以認(rèn)為相等；在水平荷載作用下（如地震力 ），簡(jiǎn)化模型 1 與真實(shí)模型和簡(jiǎn)化模型 2 計(jì)算出的構(gòu)件內(nèi)力有一定差別，但差別也不是很大。真實(shí)模型和簡(jiǎn)化模型 2計(jì)算出的構(gòu)件內(nèi)力則相差很??； ③ 表 3 主要反映的是屋面斜板對(duì)屋面斜梁內(nèi)力的影響。從中可以看出，由于屋面斜板定義了彈性板 6，從而使采用簡(jiǎn)化模型計(jì)算的梁內(nèi)力值明顯大于采用真實(shí)模型計(jì)算的梁內(nèi)力值。 回帖 引用 7 樓 [樓主 ] 小成 只看此人 21:08 [吧主 ] 榮譽(yù)： 0 經(jīng)驗(yàn)： 343 第十三章 次梁按主梁輸和按次梁輸?shù)膮^(qū)別 （一）導(dǎo)荷方式相同 這兩種輸入方式形成的次梁均可將樓板劃分成雙向或單向板，以雙向或單向板的方式進(jìn)行導(dǎo)荷。 （二）空間作用不同 ⑴ 次梁按次梁輸時(shí)，輸入的次粱僅僅將其上所分配的荷載傳遞到主梁上，次梁本身的剛度不代入空間計(jì)算中，即對(duì)結(jié)構(gòu)的剛度、周期、位移等均不產(chǎn)生影響。 ⑵ 次梁按主梁輸時(shí)，輸入的次梁本身的剛度參與到空間計(jì)算中 ，即對(duì)結(jié)構(gòu)的剛度、周期、位移等均會(huì)產(chǎn)生影響。 （三）內(nèi)力計(jì)算不同 ⑴ 次梁按次梁輸時(shí)，次梁的內(nèi)力按連續(xù)梁方式一次性計(jì)算完成，主梁是次梁的支座。 ⑵ 次梁按主梁輸時(shí)，程序不分主次梁，所有梁均為主梁。梁的內(nèi)力計(jì)算按照空間交叉梁系方式進(jìn)行分配。即根據(jù)節(jié)點(diǎn)的變形協(xié)調(diào)條件和各梁線剛度的大小進(jìn)行計(jì)算。主梁和次梁之間沒(méi)有嚴(yán)格的支座關(guān)系。 （四）工程實(shí)例 ⑴ 本工程實(shí)例主要用于說(shuō)明為什么有些懸挑梁在計(jì)算時(shí)沒(méi)有按懸挑梁計(jì)算？ 該工程局部懸挑梁的布置如圖 1 所示（圖略，圖 1 顯示的局部懸挑梁布置是平行的三道梁，上下兩道為框架梁，中間為支 承在另一方向上的框架梁上的連續(xù)梁，均有挑梁）。 ⑵ 計(jì)算結(jié)果 如上圖所示，從主框架梁中間懸挑出去的梁端負(fù)筋明顯小于從柱懸挑出去的梁端負(fù)筋。 以下是這兩種梁的內(nèi)力計(jì)算結(jié)果： 表 1 圖中中間懸挑梁內(nèi)力值 截面號(hào)／ I／ 1／ 2／ 3／ 4／ 5／ 6／ 7／ J／ － M／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／／ ／ Top Ast／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／652／ ＋ M／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ Btm Ast／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／652／ Shear／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ Asv／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／／ －－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表 2 圖中下部懸挑梁內(nèi)力值 截面號(hào)／ I／ 1／ 2／ 3／ 4／ 5／ 6／ 7／ J／ － M／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／／ ／ Top Ast／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／652／ ＋ M／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ Btm Ast／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／ 652／652／ Shear／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ Asv／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／／ －－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ ⑶ 內(nèi)力分析 通過(guò)梁的內(nèi)力文件可以看出，從主框架梁中間懸挑出去的梁端負(fù)彎矩明顯小于從柱懸挑出去的梁端負(fù)彎矩。 這主要是因?yàn)楫?dāng)這兩種懸桃梁都按主梁輸時(shí)，梁的內(nèi)力計(jì)算按照空間交叉梁系方式進(jìn)行計(jì)算。由于柱的線剛度大，變形小，因此對(duì)懸挑梁的約束能力強(qiáng)，則相應(yīng)的梁端負(fù)彎矩大。而主框架梁的平面外抗扭剛度小，變形大，因此對(duì)懸桃梁的約束能力低，則相應(yīng)的梁端負(fù)彎矩就小。 第十四章 不規(guī)則結(jié)構(gòu)方案調(diào)整的幾種主要方法 （一）工程算例１ ⑴ 工程概況：某工程為一幢高層住宅建筑，純剪力墻結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)外形呈對(duì)稱(chēng) Y 形。一層地下室，地上共 23 層，層高 。工程按 8度抗震烈度設(shè)防，地震基本加速度為 ，建筑抗震等級(jí)為二級(jí)，計(jì)算 中考慮偶然偏心的影響。其結(jié)構(gòu)平面圖如圖 1 所示。（圖略） ⑵ 這個(gè)工程的主要特點(diǎn)是： ① 每一個(gè)樓層沿 Y 向?qū)ΨQ(chēng)。 ② 結(jié)構(gòu)的角部布置了一定數(shù)量的角窗。 ③ 結(jié)構(gòu)平面沿 Y 向凹進(jìn)的尺寸 ， Y 向投影方向總尺寸為。開(kāi)口率達(dá) 45%，大于相應(yīng)投影方向總尺寸的 30%，屬于平面布置不規(guī)則結(jié)構(gòu)，對(duì)結(jié)構(gòu)抗震性能不利。 ⑶ 本工程在初步設(shè)計(jì)時(shí)，結(jié)構(gòu)外墻取 250 厚，內(nèi)墻取 200 厚。經(jīng)試算結(jié)果如下： 結(jié)構(gòu)周期： T1＝ ，平動(dòng)系數(shù)： （ X），扭轉(zhuǎn)系數(shù)： T2＝ ，平動(dòng)系數(shù)： （ X）， 扭轉(zhuǎn)系數(shù)： T3＝ ，平動(dòng)系數(shù)： （ Y），扭轉(zhuǎn)系數(shù)： 周期比： T1／ T2＝ ， T1／ T3＝ 最大層間位移比： 最大值層間位移角： 1／ 1163 ⑷ 通過(guò)對(duì)上述計(jì)算結(jié)果的分析可以看出，該結(jié)構(gòu)不僅周期比大于規(guī)范規(guī)定的 限值，而且在偶然偏心作用下的最大層間位移比也超過(guò) 的最高限值。 經(jīng)過(guò)分析我們得知，之所以產(chǎn)生這樣的結(jié)果，主要是由于結(jié)構(gòu)的抗扭轉(zhuǎn)能力太差引起的。 ⑸ 為了有效地提高結(jié)構(gòu)的抗扭轉(zhuǎn)能力，經(jīng)與建筑協(xié)商，在該結(jié)構(gòu)的深開(kāi)口處前端每隔 3 層布置兩道高 lm 的拉梁，拉梁間布置 200mm 厚的連接板（如圖 2 所示）。（圖略） 經(jīng)過(guò)上述調(diào)整后，計(jì)算結(jié)果如下： T1＝ ，平動(dòng)系數(shù)： (X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)： T2＝ ，平動(dòng)系數(shù)： (X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)： T3＝ ，平動(dòng)系數(shù)： (Y)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)： 周期比： T1／ T2=， T1／ T3= 最大層間位移比： 最大值層間位移角： 1／ 1250 ⑹ 從上述結(jié)果中可以看出，由于設(shè)置了拉梁和連續(xù)板，使結(jié)構(gòu)的整體性有所提高，抗扭轉(zhuǎn)能力得到了一定的改善。結(jié) 構(gòu)的周期比和位移比有所降低，但仍不滿(mǎn)足要求。 經(jīng)過(guò)分析得知，一方面，必須進(jìn)一步提高結(jié)構(gòu)的抗扭轉(zhuǎn)能力以控制周期比；另一方面，結(jié)構(gòu)的最大位移值出現(xiàn)在角窗部位，因此，控制最大位移值就成為改善位移比的關(guān)鍵。 為此，對(duì)本工程采取如下措施： ① 盡量加大周邊混凝土構(gòu)件的剛度。具體做法是將結(jié)構(gòu)外圍剪力墻厚增加到 300 以提高抗扭轉(zhuǎn)的能力。 ② 將轉(zhuǎn)角窗處的折梁按反梁設(shè)計(jì)，其斷面尺寸由原來(lái)的 200310改為 3501000，從而控制其最大位移。 ③ 將外墻洞口高度由 2490mm 降為 2020mm，以增大周邊構(gòu)件連梁的剛度。 ④ 加大 結(jié)構(gòu)內(nèi)部剪力墻洞口的寬度和高度，以降低結(jié)構(gòu)內(nèi)部的剛度。 經(jīng)過(guò)上述調(diào)整后，計(jì)算結(jié)果如下： T1＝ ，平動(dòng)系數(shù)： (X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)： T2＝ ，平動(dòng)系數(shù)： (Y)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)： T3＝ ，平動(dòng)系數(shù)： ， 扭轉(zhuǎn)系數(shù)： 周期比： T3／ T1＝ ； T3／ T2＝ 最大層間位移比： 最大值層間位移角： 1／ 1566 該工程最大層間位移比為 ，根據(jù)《復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》建議的表 （如下表所示）可知，本工程在小震下 最大水平層間位移角限值為 1／ 1240，滿(mǎn)足要求。 表 扭轉(zhuǎn)變形指標(biāo) ξ＝ Umax/U／ ／ ／ ／ ／ ／ ／／ 中震下最大水平層間位移角限值／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ 小震下最大水平層間位移角限值／ 1／ 1/／ 1/／ 1/2／1/／ 1/／ 1/6 －－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ ⑺ 通過(guò)上述調(diào)整后，可以看出結(jié)構(gòu)的整體抗扭轉(zhuǎn)能力得到了很大的提高，周期比和位移比都能滿(mǎn)足規(guī)范要求， 設(shè)計(jì)合理。 ⑻ 對(duì)于角窗結(jié)構(gòu)，宜在角窗處的樓板內(nèi)設(shè)置暗梁等措施以提高結(jié)構(gòu)端部的整體性。 (二 )工程算例 2 ⑴ 工程概況：某超高層商辦樓，主樓 41 層，結(jié)構(gòu)高度 。地下室共 5 層，深 ，結(jié)構(gòu)體系為鋼筋混凝土筒體和框架組成的鋼－混結(jié)構(gòu)體系，框架由鋼骨混凝土柱和鋼柱組成。本工程按 7 度抗震烈度設(shè)防，建筑抗震等級(jí)按二級(jí)，因工程平面復(fù)雜，構(gòu)造措施按提高一級(jí)。其結(jié)構(gòu)平面圖如圖 1 所示。（圖略，該結(jié)構(gòu)總長(zhǎng)