【文章內(nèi)容簡介】 200 251 yl 70 ? 8@200 251 B8 xl 80 ? 8@200 251 yl 70 ? 8@200 251 B9 xl 80 ? 8@200 251 yl 70 ? 8@200 251 B10 xl 80 ? 8@200 251 yl 70 ? 8@200 251 16 B11 xl 80 ? 8@200 251 yl 70 ? 8@200 251 表 3 支座彎距配筋計算 截面 0h (㎜ ) M() As ( 2mm ) 配筋 實用 As( 2mm ) 支 座 支 B1B2支座 80 ? 10@200 479 B2B3支座 80 ? 8@140 402 B1B4支座 80 ? 8@150 335 B2B5支座 80 ? 8@180 279 B3B6支座 80 ? 8@200 251 B4B5支座 80 ? 8@150 335 B5B6支座 80 ? 8@180 279 B6B8支座 80 ? 8@200 251 B5B7支座 80 ? 8@200 251 B2B4支座 80 ? 8@180 279 B2B7支座 80 ? 8@130 387 B8B11支座 80 ? 8@200 251 B7B10支座 80 ? 8@180 279 B2B9支座 80 ? 8@180 279 B9B10支座 80 ? 10@200 251 B10B11 支座 80 ? 10@200 393 17 驗算表中板的配筋率 ? ?0000m in0 /45, a x yts ffbhA ??? ?? ? ?000000 / a x bhffbhA yts 或? ? ?801 0 0 0)2 1 0/(801 0 0 0000 ?????? 或=max(160 或 192) 上表中所有配筋面積都大于 192 ㎜ 2 ,因此滿足要求 。 、連續(xù)梁的計算 連續(xù)梁的布置如下圖粗實線 所示 ,計算方法采用了塑性理論方法 (內(nèi)力重分布法 ). （ 1）、估計梁截面尺寸 7 2 0 0 7 2 0 0h ~ ~ 4 0 0 ~ 6 0 01 8 1 2 1 8 1 2ll? ? ?,取 500 150~752300~43002~4b ??? hh ,因 b 不能小于 200,故 b 取 250 b h=250 300mm （ 2）、荷載設計值 線荷載 : 板傳來恒載 KN/ 2m = 梁自重 25 KN/ 2m （ ） m = 梁側抹灰 17KN/ 3m ()m 2 = 18 縱隔墻自重 19 KN/ 3m = KN/m 恒載設計值 1g =g2 =++ 均布荷載 活載設計值 KN/ 2m = 把 梯形 荷載轉化為均布荷載 恒載 : (12 + )= KN/m 活載 : (12 + )= 即 g1ˊ＝ KN/m + KN/m ＝ KN/m q1ˊ＝ KN/m g= g1ˊ + q1ˊ =, 把三角形荷載化為均布荷載后計算簡圖如下 (3)內(nèi)力計算 由于跨距不同，所以次梁的彎矩 計算用 彎矩分配法求得 （具體過程在過程材料里面） 。 彎矩分配圖如下： 19 (4)內(nèi)力匯總 截面 A 支座 AB 跨中 B 支座 BC 跨中 C 支座 CD 跨中 D 支座 DE 跨中 左 右 左 右 左 右 M(KN m) 0 V(KN) 112.8 47.2 100.3 截面 E 支座 EF 跨中 F 支座 FG 跨中 G 支座 GH 跨中 H 支座 左 右 左 右 左 右 M(KN m) 0 V(KN) 92.9 65.5 112.8 (4) 截面承載力計算 1) 次梁跨中 截面按 T形截面進行計算，其翼緣寬度取兩者中的較小值（取最大跨軸線間距 計算） 39。39。 33 5 5ffnlbmb b s m? ? ?? ? ? ? ? 取較小值 39。 ? ， 判斷 T型截面 類型： 取 h0=50030=470mm， 則： 39。39。 39。 39。0100( ) 2 4 0 0 1 0 0 1 4 . 3 ( 4 7 0 ) 1 4 4 1 . 4 422ff f chb h f h K N m? ? ? ? ? ? ? ? m 屬于第一類梯形截面。 2) 支座截面按矩形截面計算，均按一排鋼筋考慮，取 h0=35030=320mm 3) 次梁正截面受彎承載力計算 樓面次梁正截面受彎承載 力計算 截面 位置 M (KN m) 3l=b 039。f (跨中 ) 或 b（支座） c200 fbhM=α 0α211ξ ??? 2α211γ 00 ??? y00s fhγ M=A（ mm2） 選配 鋼筋 實配 鋼筋 面積 (mm2) AB 跨中 bζ 823 4 18 1017 20 B 支座 bζ 906 4 18 1017 BC 跨中 bζ 277 2 14 308 C 支座 bζ 590 4 14 615 CD 跨中 bζ 584 4 14 615 D 支座 bζ 804 4 18 1017 DE 跨中 bζ 110 2 10 804 E 支座 bζ 804 4 18 1520 EF 跨中 bζ 584 4 14 615 F 支座 bζ 590 4 14 615 FG 跨中 bζ 277 2 14 308 G 支座 bζ 906 4 18 1017 GH 跨中 111 bζ 823 4 18 1017 4）次梁斜截面受剪承載力計算 由表得最大剪力 max 113V KN? ， 3704 7 0 1 0 0 3 7 0 , 1 . 4 8 4250ww hh m m b? ? ? ? ? ?，所以 0 ma x0 . 2 5 0 . 2 5 1 . 0 2 5 0 4 7 0 1 4 . 3 4 2 0 1 1 3ccb h f K N V K N? ? ? ? ? ? ? ? ?， 所以幾面尺寸滿足要求。 箍筋按照構造要求，按 8@200? 1 002 5 0 . 3 1 . 4 30 . 2 0 0 . 2 4 0 . 2 4 0 . 1 62 5 0 2 0 0 2 1 0s v tyn A fb s f? ?? ? ? ? ? ? ?? 符合要求。 21 、 框架結構計算 、 框架荷載計算 一、屋 面荷載計算 恒荷載標準值： 現(xiàn)澆 40厚細石混凝土 22 =㎡ 捷羅克防水層（厚 8mm） ㎡ 20 厚 1： 3水泥砂漿找平 20 =㎡ 膨脹珍珠巖砂漿找坡（平均厚 140mm） 14 =㎡ 100 厚鋼筋混凝土屋面板 25 =㎡ 10 厚紙漿石灰泥粉平 16 =㎡ 輕鋼龍骨吊頂 ㎡ 合計 ㎡ 活荷載標準值： 按上人屋面，取 ㎡ 二、 樓 面荷載 （ 1）、辦公室樓面 恒荷載標準值： 水磨石地面（ 10mm 面層， 20mm 水泥砂漿打底） ㎡ 100 厚鋼筋混凝土屋面板 25 =㎡ 10 厚紙漿石灰泥粉平 16 =㎡ 輕鋼龍骨吊頂 ㎡ 合計 ㎡ 活荷載標準值： 按“辦公樓”一欄取，取 ㎡ （ 2）、 過道樓面 ： 恒荷載標準值： 水磨石地面（ 10mm 面層， 20mm 水泥砂漿打底） ㎡ 80 厚鋼筋混凝土屋面板 25 =2KN/㎡ 10 厚紙漿石灰泥粉平 16 =㎡ 輕鋼龍骨吊頂 ㎡ 合計 ㎡ 活荷載標準值： 按“ 走廊 ”一欄取，取 ㎡ 三、梁柱自重 橫向框架梁（ 600 300）： （ ） 25+（ ） 20=縱向框架梁（ 600 300）： （ ） 25+（ ） 20=次梁（ 500 250）： 22 （ ） 25+（ ） 20=框架柱（ 600 500）： 25＋ 20=四、門窗自重 門 ：除底層大門為玻璃門外，其余均為木門。 木門自重： ㎡。 窗：均采用塑鋼玻璃窗。 窗自重： ㎡。 、 框架梁柱相對線剛度計算 一、框架柱慣性矩 33 945 0 0 6 0 0 9 1 01 2 1 2bhI m m?? ? ? ? 一、 框架梁的慣性矩 矩形截面慣性矩： ?? ? ? ?33 940 2 5 0 6 0 0 4 . 5 1 01 2 1 2bhI m m 對中框架梁為 ? ? ? ? ? ?9 9 402 2 5. 4 10 9 10I I mm 三、各層框架梁線剛度 各層框架梁線剛度 框架梁 位置 ○ A ○ C 軸 框架梁 ○ C ○ D 軸 框架梁 ○ D ○ F 軸 框架梁 跨度 l（ mm） 6600 3000 6600 線剛度 lEI ???969 106600 10EE ???969 1030003 10EE ???969 106600 10EE 各層框架柱線剛度 框架柱 位置 頂層 框架柱 標準層 框架柱 底層 框架柱 層高 H（ mm） 3600 3600 4600 線剛度 HEI ???969 103600 10EE ???969 103600 10EE ???969 104600 10EE 五、各桿件相對線剛度 23 以 ○ C ○ D 軸框架梁線剛度相對值為 1，則可算得各桿件相對線剛度值，注于下圖中。 、 風荷載作用下框架的內(nèi)力計算 一、 風 荷載標準值計算 荷載相同，取 ○ 6 軸框架計算水平風荷載。 基本參數(shù) 得 ? ? 20 /KN m，地面粗糙度為 C。風載體形系數(shù) 0. 8(迎 風 面 )s? ?和 (背 風 面 )s? ? 。