【文章內容簡介】 點為支座的連續(xù)梁 ,只要腳手架與建筑物的連接點能起到支座作用 ,則風荷載引起的彎矩是很小的 ,根據有關資料提供的數據 ,在標準風荷載作用下腳手架桿件內產生的應力 ,沿未達到桿件允許應力的 1/100,故《樅陽縣商業(yè)步行街商鋪及酒店 工程 —— 腳手架搭拆施工組織設計方案》 望江縣雷陽 建筑安裝有限 責任 公司 17 風荷載對腳手架的影響極小 ,一般可忽略不計。 雪荷載對腳手架的影響也很小 ，因為腳手架的積雪面積不大，故雪 荷載對腳手架的 的影響亦可忽略不計。 結論 以上計算滿足腳手架安全要求。 第二節(jié)、懸挑式腳手架 懸挑 腳手架 設計 計算 一、大橫桿的計算 : 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值 P1= 腳手板的荷載標準值 P2=179。 活荷載標準值 Q=179。 靜荷載的計算值 q1=179。 +179。 = 活荷載的計算值 q2=179。 = 大橫桿計算荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 《樅陽縣商業(yè)步行街商鋪及酒店 工程 —— 腳手架搭拆施工組織設計方案》 望江縣雷陽 建筑安裝有限 責任 公司 18 大橫桿計算荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下 : 跨中最大彎矩為 M1=(179。 +179。 )179。 = 支座最大彎矩計算公式如下 : 支座最大彎矩為 M2=(179。 +179。 )179。 = 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =179。 106/= 大橫桿的計算強度小于 ,滿足要求 ! 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下 : 靜荷載標準值 q1=+=活荷載標準值 q2=《樅陽縣商業(yè)步行街商鋪及酒店 工程 —— 腳手架搭拆施工組織設計方案》 望江縣雷陽 建筑安裝有限 責任 公司 19 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(179。 +179。 )179。 (100179。 179。 105179。)= 大橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 二、小橫桿的計算 : 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值 P1=179。 = 腳手板的荷載標準值 P2=179。 179。 活荷載標準值 Q=179。 179。 荷載的計算值 P=179。 +179。 +179。 = 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : 《樅陽縣商業(yè)步行街商鋪及酒店 工程 —— 腳手架搭拆施工組織設計方案》 望江縣雷陽 建筑安裝有限 責任 公司 20 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : M=(179。 )179。 +179。 =179。 106/=小橫桿的計算強度小于 ,滿足要求 ! 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下 : 集中荷載最大撓度計算公式如下 : 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=179。 179。 (384179。 179。 105179。 )= 集中荷載標準值 P=++= 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=179。 179。 (3179。 179。 )/(72179。 179。 105179。)= 最大撓度和 V=V1+V2= 小橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 《樅陽縣商業(yè)步行街商鋪及酒店 工程 —— 腳手架搭拆施工組織設計方案》 望江縣雷陽 建筑安裝有限 責任 公司 21 三、扣件抗滑力的計算 : 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值 P1=179。 = 腳手板的荷載標準值 P2=179。 179。 活荷載標準值 Q=179。 179。 荷載的計算值 R=179。 +179。 +179。 = 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 當直角扣件的擰緊力矩達 ,試驗表明 :單扣件在 12kN的荷載下 會滑動 ,其抗滑承載力可取 ； 雙扣件在 20kN的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 ； 四、腳手架荷載標準值 : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m)；本例為 NG1 = 179。 = (2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為 《樅陽縣商業(yè)步行街商鋪及酒店 工程 —— 腳手架搭拆施工組織設計方案》 望江縣雷陽 建筑安裝有限 責任 公司 22 NG2 = 179。 8179。 179。 (+)/2= (3)欄桿與擋腳手板 自重標準值 (kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 NG3 = 179。 179。 8/2= (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 (kN/m2)； NG4 = 179。 179。 = 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 179。 2179。 179。 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 —— 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092021)的規(guī)定采用： W0 = Uz —— 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092021)的規(guī)定采用： Uz = Us —— 風荷載體型系數： Us = 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 179。 179。 179。 = 。 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 179。 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 《樅陽縣商業(yè)步行街商鋪及酒店 工程 —— 腳手架搭拆施工組織設計方案》 望江縣雷陽 建筑安裝有限 責任 公司 23 MW = 179。 其中 Wk —— 風荷載基本風壓標準值 (kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 : ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 l0/i 的結果查 表得到； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=； k —— 計算長度附加系數，取 ； u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定， u=； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f] = ； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； 《樅陽縣商業(yè)步行街商鋪及酒店 工程 —— 腳手架搭拆施工組織設計方案》 望江縣雷陽 建筑安裝有限 責任 公司 24 —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 l0/i 的結果查表得到； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=； k —— 計算長度附加系數，取 ； u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定； u = A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )， W=； MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩， MW = ； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f] = ； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 六、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，應按照下式計算： Nlw = 179。 wk 179。 Aw wk ——