【文章內(nèi)容簡介】 差 111. 加工精度是指零件加工后實際幾何參數(shù)與 ( )的幾何參數(shù)的符合程度。 A、導軌槽 B、理想零件 C、成品件 D、夾具 112. 原理誤差是由于采用了近似的加工運動或近似的 ( )而產(chǎn)生的 。 A、刀具輪廓 B、夾具輪廓 C、量具 D、濕度 113. 主軸在轉動時若有一定的徑向圓跳動，則工件加工后會產(chǎn)生 ( )的誤差 。 A、結合度 B、 同軸度 C、力度 D、粗糙度 114. 越靠近傳動鏈 ( )的傳動件的傳動誤差，對加工精度影響越大。 A、上面 B、中端 C、左面 D、末端 115. 工件在加工過程中，因受力變形、受熱變形而引起的種種誤差，這類原始誤差關系稱之為工藝系統(tǒng) ( ) 。 A、動態(tài)誤差 B、安裝誤差 C、調和誤差 D、邏輯誤差 116. 在零件毛坯加 工余量不勻或 ( )的情況下進行加工，會引起切削力大小的變化，因而產(chǎn)生誤差。 A、材料硬度變化 B、材料硬度無變化 C、加工余量非常均勻 D、加工余量無變化 117. 在加工過程中，因高速旋轉的不平衡的工件所產(chǎn)生的 ( )會使機床工藝系統(tǒng)產(chǎn)生動態(tài)誤差。 A、開力 B、慣性力 C、閉合力和夾緊力 D、重力和開力 118. 在磨削加工時應經(jīng)常使用 ( )修整砂輪。 A、吸鐵石 B、鵝卵石 C、金剛石 D、石灰石 119. 自激振動約占切削加工中的振動的 ( )%。 A、 45 B、 20 C、 30 D、 65 120. 若測頭進給方式采用跳步進給 1，進給速率為一般速度（ f1500比率），則接觸后退距離為 ( )mm。 A、 17 B、 15 C、 5 D、 14 121. 若測頭進給方式采用跳步進給 1，進給速率為高速度（ f1500比率），則接觸后退距離為 ( )mm。 A、 27 B、 9 C、 D、 7 122. 若測頭進給方式采用跳步進給 2，進給速率為一般速度（ f50），則接觸后退距離為 ( )mm。 A、 17 B、 15 C、 1 D、 14 123. 若測頭進給方式采用跳步進給 2，進給速率為高速度（ f500），則接觸后退距離為 ( )mm。 A、 27 B、 9 C、 D、 3 124. 若測頭進給方式采用切削進給，進給速率為 f4000比率，則應用程序語句 ( )。 A、 G01 B、 G12 C、 G25 D、 G10 125. 若測頭進給方式采用快進進給方式，則應用程序語句 ( )。 A、 G5 B、 G00 C、 G11 D、 G4 126. 若測頭進給方式采用跳步進給 1，進給速率為一般速度（ f1500比率），則應用程序語句 ( )。 A、 G5 B、 G31 C、 G11 D、 G4 127. 若測頭進給方式采用跳步進給 1，進給速率為高速度（ f1500比率），則應用程序語句 ( )。 A、 G17 B、 G15 C、 G31 D、 G14 128. 若測頭進給方式采用跳步進給 2，進給速率為一般速度（ f50），則應用程序語句 ( )。 7 A、 G5 B、 G31 C、 G11 D、 G4 129. 若測頭進給方式采用跳步進給 2，進給速率為高速度（ f500），則應用程序語句 ( )。 A、 G27 B、 G9 C、 G55 D、 G31 130. 一般情況下，直徑 ( )的孔應由普通機床先粗加工，給加工中心預留余量為 4 至 6mm（直徑方向）， 再由加工中心加工。 A、小于φ 8mm B、大于φ 30mm C、為φ 7mm D、小于φ 10mm 131. 在鉆床上鉆孔時，傳給工件的切削熱 ( )。 A、可忽略不計 B、占 50%以上 C、只占 10%以下 D、占 10%至 20% 132. 一般情況下， ( )的螺紋孔可在加工中心上完成孔加工，攻螺紋可通過其他手段加工。 A、 M16 B、 M9 C、 M6 以上、 M15 以下 D、 M6 以下、 M20 以上 133. 一般情況下， ( )的螺紋孔可在加工中心上完成攻螺紋。 A、 M6 以上、 M20 以下 B、 M6 以下、 M3 以上 C、 M30 以上 D、 M40 以上 134. 一般情況下，直徑 ( )的孔可直接在加工中心上完成。 A、大于φ 60mm B、小于φ 30mm C、為φ 35mm D、為φ 40mm 135. 磨削時傳給工件的磨削熱 ( )。 A、占 20%以下 B、只占 30% C、不為零，但可忽略不計 D、占 80%以上 136. 減少激振力的途徑是 ( )因不平衡而引起的離心力及沖擊力。 A、增大導軌 B、增大刀具旋面 C、增大回轉零件 D、減小回轉零件 137. 封閉環(huán)的基本尺寸等于各增環(huán)的基本尺寸 ( )各減環(huán)的基本尺寸之和。 A、之差乘以 B、之和減去 C、之和除以 D、之差除以 138. 封閉環(huán)的最大極限尺寸等于各增環(huán)的最大極限尺寸 ( )各減環(huán)的最小極限尺寸之和。 A、之差乘以 B、之差除以 C、之和減去 D、除以 139. 封閉環(huán)的最小極限尺寸等于各增環(huán)的最小極限尺寸 ( )各減環(huán)的最大極限尺寸之和。 A、之差乘以 B、之和減去 C、之和除以 D、之差除以 140. 封閉環(huán)的公差等于各組成環(huán)的 ( )。 A、 90% B、基準之商 C、公差之和 D、 1/6 141. 封閉環(huán)的上偏差等于各增環(huán)的上偏差 ( )各減環(huán)的下偏差之和。 A、之差乘以 B、之和 減去 C、之和除以 D、之差除以 142. 封閉環(huán)的下偏差等于各增環(huán)的下偏差 ( )各減環(huán)的上偏差之和。 A、之差乘以 B、之和減去 C、之和除以 D、之差除以 143. 正計算是已知組成環(huán)求 ( )的尺寸及公差。 A、封閉環(huán) B、第一組成環(huán) C、第三組成環(huán) D、第四組成環(huán) 144. 反計算是 ( )的尺寸及公差。 A、已知開環(huán)求第八封閉環(huán) B、已知組成環(huán)求第九封閉環(huán) C、已知封閉環(huán)求其余組成環(huán) D、已知開環(huán)求第六封閉環(huán) 145. 中間計算是已知封閉環(huán)求及其余組成環(huán)，求 ( )的尺寸及公差。 A、全部組成環(huán) B、第一封閉環(huán) C、其中一個組成環(huán) D、最小封閉環(huán) 146. 進行基準重合時的工序尺寸計算，應從 ( )道工序算起。 A、最后一 B、中間第二 C、最開始的第一 D、中間第三 147. 波度的波距為 ( )mm。 A、 28 B、 1— 10 C、 20 D、 15— 19 148. 波度的波高 A 一般為 ( )μ m。 8 A、 28 B、 10— 15 C、 20 D、 16— 19 149. 外圓磨床的導軌與工件中心的距離 ( )。 A、完全等于導軌寬度 B、等于 20 倍導軌寬度 C、約等于導軌寬度 D、等于 30 倍導軌寬度 150. 檢測工具的精度必須比所測的幾何精度 ( )個等級。 A、低一 B、高一 C、低三 D、低兩 151. 按照標準規(guī)定：任意 300mm 測量長度上的定位精度，普通級是 ( )mm。 A、 B、 C、 D、 152. 按照標準規(guī)定：任意 300mm 測量長度上的定位精度，精密級是 ( )mm。 A、 B、 C、 D、 153. 重復定位精度普通級是 ( )mm。 A、 B、 C、 D、 154. 空氣過濾器 ( )。 A、不用檢查，也無須清掃 B、每隔 2— 5 年清掃一次 C、應每 3— 6 個月檢查并清掃一次 D、不用清掃 155. 選用液壓油時，應 ( )。 A、盡量選擇密度高的 B、盡量選擇低飽和度 C、盡量選擇質量較重的 D、應根據(jù)液壓系統(tǒng)的液壓元件種類進行選擇 156. 潤滑油通過 ( )被送入各處。 A、調節(jié)彈簧 B、止回閥 C、冷凝器 D、傳感器 157. 如發(fā)生機床不能正常返回機床原點的情況，則應 ( )。 A、調整機床距機床原點的距離 B、更換液壓泵 C、更換冷卻電機 D、修改刀具角度 158. 在電動機轉速超過設定值的原因分析不包括 ( )。 A、主軸電動機電樞部分故障 B、主軸控制板故障 C、機床參數(shù)設定錯誤 D、伺服電動機故障 159. 刀具交換時，掉刀的原因主要是由于 ( )引起的。 A、電動機的永久磁體脫落 B、松鎖刀彈簧壓合過緊 C、刀具質量過?。ㄒ话阈∮?5kg） D、機械手轉位不準或換刀位置飄移 160. 伺服電動機的檢查要在 ( )。 A、數(shù)控系統(tǒng)斷電后，且電極完全冷卻下進行 B、電極溫度不斷升高的過程中進行 C、數(shù)控系統(tǒng)已經(jīng)通電的狀態(tài)下，且電極溫度達到最高的情況下進行 D、數(shù)控系統(tǒng)已經(jīng)通電的狀態(tài)下進行 二、判斷題 (第 161 題～第 200 題。將判斷結果填入括號中。正確的填“√”，錯誤的填“”。 ) 161. ( )職業(yè)道德具有自愿性的特點。 162. ( )在市場經(jīng)濟條件