【文章內容簡介】 N/m （ 2） b2 h2=250mm 400mm q2=26 = KN/m （ 3） b3 h3=300mm 500mm q3=26 = KN/m 4）墻體： （砌體，抹灰，外墻保溫之和） （ 1）外墻： 300 厚水泥空心磚 = KN/m2 70 厚苯板保溫 = KN/m2 外墻面外抹灰 20 mm 厚水泥沙漿 KN/m2 外墻面內抹灰 20 mm 厚石灰沙漿 KN/m2 ∑ = KN/m2 （ 2）內墻： 240 厚水泥空心磚 = 20 mm 厚石灰沙漿 17 2 =∑ 沈陽建筑大學 畢業(yè)設計（論文） 8 =5）柱子： （考慮柱子抹 灰，取柱子自重 27 KN/m3） 27 = KN/m2 27 = KN/m2 6）門、窗： 門： KN/m2 窗： KN/m2 各層重力荷載代表值計算 六層（上）： 女兒墻 : [( +) 2 18 = KN 屋 面： = KN 橫 梁 ：（ 30+ 15） 26 = 縱 梁 ： 56 26 = KN 柱 子：（ ） 60 27= 外 墻 : （ ） 4 + () [( ）2 +()（ 282)] + 2+ (282) = KN 內 墻：（ ） [（ ） (282)] +() 1 26 + () 26 + 1 26 = ∑ = 六層（下）： 柱 子： 60 27 = KN 外 墻： [ 4+ () 2 + (） 26 + () 2)] + 26+ 4 = 內 墻： [ 26+ (） 26] + 1 26 沈陽建筑大學 畢業(yè)設計（論文） 9 = ∑ = KN 五層（上） : 樓 面： + = KN 縱 梁 ： KN 橫 梁 ： KN 柱 子： KN 外 墻 : KN 內 墻 : KN ∑ = 五層（下） : 柱 子： KN 外 墻 : KN 內 墻 : KN ∑ = KN 二層 ~四層（上）同五層 （上）∑ = KN 二層 ~四層（下）同五層（下）∑ = KN 一層（上）： 樓 面： KN 縱 梁 ： 橫 梁 ： KN 柱 子： 60（ ） 27 = KN 外 墻 : [（ ） 4+（ ）（ ） 24+（ ）（ ） 2+（ ）（ ） ] + 1 4 + 2 + 24 = KN 內 墻 : [（ ） 24 +（ ）（ ） 24+（ ） 1 24 ] + 1 24 = KN 沈陽建筑大學 畢業(yè)設計（論文） 10 ∑ = KN 一層（下） : 柱 子： 60 27 = KN 外 墻： [（ ）（ ） 24 +（ ） 24+（ ） 4+ 2（ ）（ ） +（ ） ] + 24 + 2 = KN 內 墻： [(] 24+ 2 + (） 24] = KN ∑ = KN 結構重力荷載代表值 : G6 = KN G5 =+ = KN G2 = G3 = G4 = + = KN G1 = + = KN ∑ G = G6 + G5 + G4 + G3 + G2 + G1 = KN 第五章 .水平地震作用下的框架內力分析 5． 1 梁線剛度 在計算梁線剛度時，考慮樓板對梁剛度的有利影響 ，即板作為翼緣工作。在工程上，為簡化計算，通常梁均先按矩形截面計算某慣性矩 I0，然后乘以增大系數(shù)。 中框架梁 I= 邊框架梁 I= 梁采用 C25 混凝土， EC= 107 KN/m2 Ic=1/12bh179。 柱采用 C30 混凝土 ,E=3 107 KN/m2 沈陽建筑大學 畢業(yè)設計（論文） 11 表 51 梁的線剛度 b h m2 L I0=bh3/12 103 m4 邊框架梁 中框架梁 I= 103 m4 Kb=EI/L I= 103m4 Kb =EI/L 2 3 柱的線剛度 柱子采用 C30 混凝土 Ec= 107 kN/m178。 首層高度 26 層高度 柱子截面采用： 400m 400m (二 六層 ) 450m 450m（底層） 一般層： K =cbKK2? KK??2? D= 212hKc? 首層： K =cbKK? KK??? ? D= 212hKc? Kc= 104 表 521 26層柱的線剛度 層 數(shù) 層高 m 柱號 根數(shù) b h m m Ic=bh3/12 K ? 12/h178。 1/m 178。 D Σ D 樓層Di 104KN/m 26 Z1 4 Z2 4 Z3 26 Z4 26 Kc= 104 KN/m 沈陽建筑大學 畢業(yè)設計（論文） 12 表 522 1層柱的線剛度 層 數(shù) 層高 m 柱號 根數(shù) b h m m Ic=bh3/12 K ? 12/h178。 1/m 178。 D Σ D 樓層Di 104KN/m 1 Z1 4 1. 5 Z2 4 Z3 26 Z4 26 ∑ D1/∑ D2 = 70% 滿足要求 自振周期計算 表 531 能量法計算 層數(shù) 樓層重力荷載代表值 Gi （ KN） 樓層剪力 Vi=∑ Gi （ KN） 側移剛度 Di （ KN/m） 層間側移 δ i=Vi/Di (m) 樓層側移 Δ i=∑δi (m) GiΔ i GiΔ i178。 6 768400 2520 739 5 768400 2809 792 4 768400 2569 662 3 768400 2199 486 2 768400 1700 290 1 543500 1085 117 ∑ 12882 3086 （ 1） .計算 T1 及α 1 沈陽建筑大學 畢業(yè)設計（論文） 13 T1= ????iGiiGiT 22? T1=2 128823086 =(s) 場地為Ⅱ類，設計地震分組第一組，查得 Tg=，因為 T1= ,所以δ n= += 又根據(jù)抗震規(guī)范可知：? =，η 2=， r= 而 α max=（多遇地震） 又因為： Tg T1 5 Tg ，所以 α 1= （ Tg/ T1） γ η 2α max=（ ） 0 9 = （ 2） .平地震作用（底部剪力法） eqG = ?? 58511=49734 KN FEK=α 1Geq= = 49734= Δ Fn=δ nFEK= = KN 又由于δ n= 所以 Fi= ??nj 1GjHjGiHi FEK(1δ n)（計算見下表） 表 532 水平地震作用下的剪力計算 質點 Hi (m) Gi (KN) FEK (KN) δ n Δ Fn (KN) Fi (KN) Vi (KN) ??nij jG? 6 2487 291 538 829 136 5 525 1354 297 4 436 1790 456 3 329 2119 616 2 232 2351 775 1 135 2486 936 Vi ??nij jG? ? 取 滿足要求 沈陽建筑大學 畢業(yè)設計（論文） 14 水平地震作用下的層間位移和頂點位移計算 表 54 水平地震作用下的層間位移和頂點位移計算 層次 Vi (KN) Hi (m) Σ Di 104(KN/m) Δ uei=Vi/Σ di 104 (M) Δ uei 550/ hi 6 829 768400 5 1354 768400 4 1790 768400 3 2119 768400 2 2351 768400 1 2486 543500 ieihu? ﹤ ? ? 5501??e 即 Δ uei 550/ hi1 滿足規(guī)范規(guī)定的彈性要求。 沈陽建筑大學 畢業(yè)設計（論文） 15 剪力圖 圖 541水平地震作用下的樓層剪力分布圖 水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩 yhhyyyyy ????? )( 3210 y — 反彎點到柱下端結點的距離，即反彎點高度 0y — 標準反彎點高度比。 1y — 上下橫粱線剛度比對標準反彎點高度比 0y 的修正系數(shù)。 2y — 上層層高變化修正值。 3y — 下層層高變化修正值。 0y 根據(jù)框架總層數(shù)，該柱沈陽建筑大學 畢業(yè)設計（論文） 16 所在層數(shù)和梁柱線剛度比 K 查表得。 表 551邊柱（中框）反彎點計算 層 h(m) K y0 y1 y2 y3 y 6 5 4 3 2 1 表 552邊柱（中框）反彎點計算 層 h(m) K y0 y1 y2 y3 y 6 5 4 3 2 1 表 553 彎矩計算邊柱 層 H (m) ∑ Di (KN/m) D (KN/m) D/∑ Di Vi (KN) Vik (KN) y M 下 （ KNm） M 上 (KNm) 6 768400 11700 829 5 768400 11700 1354 4 768400 11700 1790 3 768400 11700 2119 2 768400 11700 2351 1 543500 8500 2486 沈陽建筑大學 畢業(yè)設計（論文） 17 表 554 彎矩計算中柱 層 H (m) ∑ Di (KN/m) D (KN/m) D/∑ Di Vi (KN) Vik (KN) y M 下 （ KNm） M 上 (KNm) 6 768400 14300 829 5 768400 14300 1354 4 768400 14300