【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 以 290 300? 端面、φ 1 φ 35 為定位基準(zhǔn)，鉆左側(cè)φ 230 端面上 6M14 螺紋孔 16 攻絲 以 290 300? 端面、φ 1 φ 35 為定位基準(zhǔn)，對(duì)左側(cè)φ 230 端面上 6M14 螺紋孔攻絲 17 半精鏜 以 290 300? 端面、φ 85為定位基準(zhǔn)，半精鏜 φ 390孔 18 半 精鏜 以φ 390 孔、端面、工藝孔為定位基準(zhǔn)，半精鏜φ 130孔、 φ 190 孔、φ 35 孔 19 精鏜 以 290 300? 端面、φ 1 φ 85 為定位基準(zhǔn)，精鏜 φ390 孔 20 精鏜 以φ 390 孔、端面、工藝孔為定位基準(zhǔn)，精鏜φ 130孔、 φ 190 孔、φ 35 孔 21 粗鏜 以φ 390 孔、端面、工藝孔為定位基準(zhǔn)，粗鏜φ 230兩處環(huán)形面 22 半精鏜 以φ 390 孔、端面、工藝孔為定位基準(zhǔn)，半精鏜φ 230環(huán)形面 23 精鏜 以φ 390 孔、端面、工藝孔為定位基準(zhǔn)，精鏜φ 230環(huán)形面 24 鉆 以φ 390 孔、端面、工藝孔為定位基準(zhǔn)，鉆 290 300? 端面兩端面上 4M16 螺紋孔、φ 190 端面 6M16 螺紋孔、φ 250 端面上 6M16 螺紋孔 25 攻絲 以φ 390 孔、端面、工藝孔為定位基準(zhǔn)，對(duì) 290 300? 端面兩端面上 4M16 螺紋孔、φ 190 端面 6M16 螺紋孔、φ 250 端面上 6M16 螺紋孔進(jìn)行攻絲 26 攻絲 以φ 450 端面、 290 300? 端面、擋銷(xiāo)為定位基準(zhǔn)對(duì)工藝孔 M27 2? 進(jìn)行攻絲 第 16 頁(yè) 27 檢查 28 入庫(kù) 四、 方案比較： Ⅱ中以φ 85,φ 35 的孔為定位由于孔距較小使工件穩(wěn)定性較差而影響加工精度，而且使設(shè)計(jì)基準(zhǔn)與定位基準(zhǔn)不重合增加加工誤差影響加工質(zhì)量，而方案Ⅰ則可避免。 案Ⅱ中φ 85， φ 35， φ 130， φ 120， φ 190， φ 180 孔同時(shí)加工使多軸箱的結(jié)構(gòu)太復(fù)雜，而方案Ⅰ雖然采用了兩道工序但多軸箱結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 ,問(wèn)題得以解決。 Ⅰ中粗精加工分開(kāi)較符合工廠(chǎng)布局，而方 案Ⅱ粗精加工混淆不利于加工影響加工效率。 4. 方案Ⅱ中精加工表面加工完后又多次作為基準(zhǔn)，易毀壞加工表面影響工件表面質(zhì)量，而方案Ⅰ可避免。 5. 方案Ⅱ中采用人工時(shí) 效，周期長(zhǎng)；而去應(yīng)力退火周期短且能直接去除零件的殘余應(yīng)力 。 通過(guò)方案Ⅱ與方案Ⅰ的比較從產(chǎn)品質(zhì)量與生產(chǎn)率方面考慮最終選取方案Ⅰ。（機(jī)械加工工藝過(guò)程卡見(jiàn)附錄） 五、工序分析 根據(jù)零件的復(fù)雜成程度及加工要求 ,確定兩道工序設(shè)計(jì)組合機(jī) 床。 1. 8 序 （ 1）加工要求： 把φ 123 ? ， φ 183 ? ， φ ， φ 173 的孔分別粗鏜為φ ， φ ， φ 85， φ 180 的孔。 （ 2） 選用機(jī)床及工裝 機(jī)床選用單工位組合機(jī)床 ,夾具為專(zhuān)用夾具 ,刀具為硬質(zhì)合金鏜刀頭 ,根據(jù)鏜孔直徑選擇鏜刀頭截面尺寸 ,B B: 16 16 mm。 確定切削用量工時(shí)定額、切削力 查 《組合機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)》 1) 把φ 123 ? 的孔 粗鏜為φ 切削用量： 切削深度 pa ??mm 進(jìn)給量在 — ，取 f=切削速度在 3550m/min，取 v=45m/min 切削力： 0 . 7 5 0 . 5 5 0 . 7 5 0 . 5 55 1 .4 5 1 .4 2 .8 7 5 1 2 0 0 2 7 2 3 .4 9ZpF a f H B N? ? ? ? ? ? 第 17 頁(yè) 1 . 2 0 . 6 5 1 . 5 1 . 2 0 . 6 5 1 . 50. 51 0. 51 2. 87 5 1 20 0 51 20 .8 67XpF a f H B N? ? ? ? ? ?0 . 7 5 0 . 5 5 0 . 7 5 0 . 5 52 5 . 7 2 5 . 7 1 3 0 2 . 8 7 5 1 2 0 01 7 7 . 0 2 7 pT D a f H BNM? ? ? ? ? ?? 2 7 2 3 .4 9 4 5 2 .06 1 2 0 0 6 1 2 0 0ZFvP K W?? ? ? 1 0 0 0 1 0 0 0 0 .7 5 1 .8 3 7 /3 .1 4 1 3 0vn r sD? ?? ? ?? 2) φ 183 ? 的孔 粗鏜為φ 切削用 量： 切削深度 pa ??mm 進(jìn)給量 f 在 — ，取 f=。 (查 6— 15 表 ) 切削速度 在 35—50m/min，取 v=45m/min。 切削力： 0 . 7 5 0 . 5 5 0 . 7 5 0 . 5 551 .4 51 .4 2. 67 5 1 20 0 25 34ZpF a f H B N? ? ? ? ? ? 1 . 2 0 . 6 5 1 . 5 1 . 2 1 . 50 .5 1 0 .5 1 2 .6 7 5 2 0 0 4 6 9 8 .2XpF a f H B N? ? ? ? ? 0 . 7 5 0 . 5 5 0 . 7 5 0 . 5 52 5 . 7 2 5 . 7 1 9 0 2 . 6 7 5 1 2 0 02 4 0 . 7 3 3pT D a f H BNM? ? ? ? ? ?? 2 5 3 4 4 51 .8 66 1 2 0 0 6 1 2 0 0ZFvP K W?? ? ? 1 0 0 0 1 0 0 0 0 . 7 51 . 2 5 73 . 1 4 1 9 0vn D? ?? ? ??r/s 3) 把φ 的孔粗鏜為φ 85 切削用量： 切削深度 pa ??mm 進(jìn)給量 f在 — 。取 f=切削速度 v 在 35—50m/min，取 v=45m/min 切削力： 0 . 7 5 0 . 5 5 0 . 7 5 0 . 5 551 .4 51 .4 3. 25 1 20 0 30 78 .7ZpF a f H B N? ? ? ? ? ? 第 18 頁(yè) 1 . 2 0 . 1 5 1 . 5 1 . 2 0 . 1 5 1 . 50 .5 1 0 .5 1 3 .2 5 1 2 0 0 5 9 2 8 .6 6 6XpF a f H B N? ? ? ? ? ? 0 . 7 5 0 . 5 5 0 . 7 5 0 . 5 52 5 .7 2 5 .7 8 5 1 2 0 0 3 .2 5 1 3 0 .8 4 6pT D a f H B N M? ? ? ? ? ? ? 3 0 7 8 .7 4 5 2 .2 66 1 2 0 0 6 1 2 0 0ZFvP k w?? ? ? 1 0 0 0 1 0 0 0 0 .7 5 2 .8 1 /3 .1 4 8 5vn r sD? ?? ? ?? 4) 把 Φ 173 的孔粗鏜為Φ 180 切削用量： 切削深度 pa ??mm 進(jìn)給量 f在 — ,取 f= 切削速度 v 在 35— 50m/min，取 v=45m/min 切削力 : 0 . 7 5 0 . 5 5 0 . 7 5 0 . 5 55 1 .4 5 1 .4 2 .8 7 5 1 2 0 0 2 7 2 3 .4 9ZpF a f H B N? ? ? ? ? ? 1 . 2 0 . 6 5 0 . 5 5 0 . 6 5 0 . 5 50 .5 1 0 .5 1 1 8 0 3 .5 1 2 0 0 2 9 8 .4 0 0XpF D a f H B N? ? ? ? ? ? ? 3 3 1 5 .6 4 5 2 .4 46 1 2 0 0 6 1 2 0 0ZFvP k w?? ? ? 1 0 0 0 1 0 0 0 0 .7 5 1 .3 3 /3 .1 4 1 8 0vn r sD? ?? ? ?? 工時(shí)定額：由于用組合機(jī)床同時(shí)加工 ,工時(shí)按最長(zhǎng)的 計(jì)算 即 : Ｔ =t 切 ＋ t 輔 ＝（ 11flv ＋ 22flv ＋ t 停 ）＋ （ glk yzfl ttv? ??） L1,l2 : 分別為刀具第Ⅰ，第Ⅱ工作進(jìn)給長(zhǎng)度。 Vf1,vf2 : 分別為刀具第Ⅰ，第Ⅱ工作進(jìn)給量。 t 停 ：當(dāng)加工沉孔，止口，倒角時(shí)，滑臺(tái)在死擋鐵上的停留時(shí)間，通常是刀具在加工終了時(shí)無(wú)進(jìn)給狀態(tài)下旋轉(zhuǎn) 5— 10 轉(zhuǎn)所需時(shí)間。 Lk,lg: 分別為動(dòng)力部件快進(jìn)，快退行程長(zhǎng)度。 Vf: 動(dòng)力部件快速行程長(zhǎng)度，本例取 。 第 19 頁(yè) Ty: 直線(xiàn)移動(dòng)或回轉(zhuǎn)工作臺(tái)進(jìn)行一次工位轉(zhuǎn)位時(shí)間．一般取。 Tz: 工件裝卸時(shí)間，取決于裝卸自動(dòng)化程度，工作重量大小，裝卸是否方便及工人的熟練程度，取 。 按上式所取值進(jìn)行計(jì)算： Ｔ 單 =t 切 ＋ t 輔 ＝（ 11flv ＋ 22flv ＋ t 停 ）＋ （ glk yzfl ttv? ??） =( 96 1 ?? )+(1 3 9 2 3 5 0 .1 1 .55500? ??) =++++ = 實(shí)際生產(chǎn)率 Q1=60T = = 2. 16 序 1) 加工要求： 要求鉆 6 個(gè) M14 的螺紋底孔、孔深 30mm、 孔徑為 φ 選鉆頭 d=。 查《簡(jiǎn)明機(jī)械加工工藝手冊(cè)》 2) 選用機(jī)床及工裝 機(jī)床選用單工位組合鉆床 ,夾具為專(zhuān)用夾具 ,刀具選用 6 把高速鋼錐柄麻花鉆，量具選用游標(biāo)卡 尺。 3） 確定切削用量 切削深度： 0 1 1 .8 5 .922p da m m? ? ? 進(jìn)給量：根據(jù)表 11－ 10 查得 2 ~ 4 , 5 /f f m m r??取 切削速度：根據(jù)表 11－ 12 查得 /v m s? 按公式計(jì)算轉(zhuǎn)速： 01 0 0 0 1 0 0 0 0 . 3 5 9 . 2 9 / 5 5 7 / m in3 . 1 4 1 2vn r s rd? ?? ? ? ?? 3）計(jì)算鉆削力、扭矩及功率： 按表 1114 可得 軸向力： 0. 80 58 8. 6 12 0. 55 0. 89 40 17 .7 7X F Y FFFF C d f K N? ? ? ? ? ? 第 20 頁(yè) 扭矩： 3 1 . 9 0 . 8 30 1 0 2 5 5 . 6 3 1 2 0 . 5 5 0 . 8 9 1 01 4 . 4 2 ( )X M X MFM C d f K MNm?? ? ? ? ? ? ?? 鉆削 功率： 32 1 0 2 3 .1 4 1 4 .4 2 9 .2 9 0 .8 4MP m n k w?? ? ? ? ? ? ? 其中的參數(shù) , , ,F F M MC X C X 由表 11－ 14 查得。 4）工時(shí)定 額： 11( ) ( )klllT t t t t tv f v f?? ? ? ? ? ? ?快 速 快 速切 移輔 停 裝單 40 10 150 190( ) ( 1 )557 5 557 500 0 5 68 18 m i n?? ? ? ? ??? ? ? 1 60 4 5 .2 51 .3 1 8Q? ? ? 取 5 / m in, 1 m infkv m t??裝 卸 (機(jī)械加工工序卡片見(jiàn)附錄 ) 第 21 頁(yè) 第 2 章 組合鉆床夾具設(shè)計(jì) 工藝要求 ： 1）加工的 6φ 的孔均布在φ 205 的圓上。 2）其中兩個(gè)圓的圓心在中心線(xiàn)上。 根據(jù)以上要求，工序基準(zhǔn)為φ 180 的孔。 為保證鉆套與加工孔軸線(xiàn)垂直于鉆床工作臺(tái)面，鉆模板與工作臺(tái)平行不能有傾斜，否則所鉆出的孔將為斜孔。 擬定夾具結(jié)構(gòu)方案 一、定位方案的設(shè)計(jì) 方案 1： 選工序基準(zhǔn)φ 450 的孔及其端面，還有工藝孔作為定位基準(zhǔn)。一面兩銷(xiāo)定位且φ 450 孔用短菱形 銷(xiāo)只限制 Y 移動(dòng)方向自由度，端面可限制沿 X軸方向的轉(zhuǎn)動(dòng)、 Y 軸方向的轉(zhuǎn)動(dòng)、 Z軸方向的移動(dòng)三個(gè)自由度，工藝孔內(nèi)的圓柱銷(xiāo)可限制沿 X軸方向移動(dòng)、 Y 軸方向移動(dòng)。在 Y 軸方向移動(dòng)是重復(fù)定位，但可縮小定位銷(xiāo)的直徑，采用定位銷(xiāo)“削邊”的方法使連心線(xiàn)方向上的間隙增大，削邊量越大，連心線(xiàn)方向上的間隙越大。當(dāng)間隙達(dá)到一定值時(shí)，便滿(mǎn)足了工作順利裝卸的條件。由于這種方法只增大了連心線(xiàn)方向上的間 第 22 頁(yè) 隙，不增大工件的轉(zhuǎn)動(dòng)誤差，因而定位精度較高。此方案由于基準(zhǔn)完全重合而定位誤差小，但工件必須懸掛放置，且工件體積比較大較重，不宜放置。 方案 2： 選 φ 35 孔及端面，還有φ 130 孔作為定位基準(zhǔn)面。且φ 130 孔采用菱形銷(xiāo)，為典型的一面兩銷(xiāo)定位，定位分析如方案 1。雖然工序基準(zhǔn)與定位基準(zhǔn)不重合，但由于孔的位置精度要求不高，故影響不大；此方案中考慮鉆模板設(shè)計(jì)為固定式，可采用兩個(gè)活動(dòng)銷(xiāo)，其結(jié)構(gòu)可用斜契推引式來(lái)達(dá)到此目的，且裝卸工件方便。綜合考慮，在能達(dá)到精度要求的前提下選擇結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方便的。 綜合分析優(yōu)選第二種方案。 二、導(dǎo)向方案 為能迅速，準(zhǔn)確的確定刀具與夾具的相對(duì)位置，鉆夾具上都應(yīng)設(shè)置引導(dǎo)刀具的元件 鉆套。鉆套一般安裝在鉆模板上，鉆模板與夾具體連接，鉆套與工 件之間留有排屑空間。因?yàn)楣ぜ閱我汇@孔工步，大批量生產(chǎn)，為便于更換磨損的鉆套，選用可換鉆套。鉆套與襯套之間采用 F7/m6 或F7/k6 配合，襯套與鉆模板之間采用 H7/n6 配合。當(dāng)鉆套磨損后，可卸下螺釘，更換新的鉆套。螺釘能防止鉆套加工時(shí)轉(zhuǎn)動(dòng)及退刀時(shí)脫出。鉆套導(dǎo)向孔的基本尺寸可取被加工孔的基本尺寸，鉆孔時(shí)其公差取 F8。將鉆套安裝在鉆模板上確保其正確位置。鉆模板可用螺釘和銷(xiāo)釘連接的固定式鉆模板，這種可在裝配時(shí)調(diào)整位置因而使用較廣泛。固定鉆模板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單