【文章內(nèi)容簡介】 風荷載計算 層 次 β z μ z μ s ω o z A(㎡ ) Pw(kN) 16 15 14 13 12 11 10 9 8 11 7 6 5 4 3 2 1 水平荷載內(nèi)力計算 地震作用下的內(nèi)力計算 [8] 計算重力荷載代表值 （ 1） 屋面均布荷載 kN／ m2 屋面荷載標準值（ +） (+) = kN （ 2） 樓面均布荷載 kN／ m2 樓面荷載標準值（ +） = kN （ 3） 屋面均布活荷載 kN／ m2 (不上人屋面 ) 雪荷載 kN／ m2 （ 4） 樓面均布活荷載 kN／ m2 各層樓面活荷載標準值（ +） 2= kN （ 5） 梁柱自重（包括抹灰量） 縱向框架梁自重 kN 橫向框架梁自重 kN 抹灰 kN 抹灰 kN kN kN 15 層框架柱自重 kN 粉刷 kN kN 610 層框架柱自重 kN 粉刷 kN 12 kN 1115 層框架柱自重 kN 粉刷 kN kN （ 6） 墻體自重（由前面已統(tǒng)計的數(shù)據(jù)得出） 單位面積上墻體的重量： 200mm 厚為 kN／ m2 100mm 厚為 kN／ m2 單位面積上抹灰的重量為 17= kN／ m2 （ 7） 荷載分層匯總 頂層重力荷載代表值包括：屋面荷載、縱橫梁自重、半層墻體和窗自重的一半；其他樓層重力荷載代表值包括： 樓面荷載、 50％樓面活荷載、縱橫梁自重、樓面上下各半層柱及縱橫墻體和窗的自重（底層取一半）。將上述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下： G16= kN G15= ＋ 3＋ ＋ （ +） 3＋（ ＋ ） 3= kN G11— G14=＋ ＋ 3＋ ＋（ +） 3＋（ ＋ ）3= kN G6— G10=＋ ＋ 3＋ ＋（ +） 3＋（ 18＋ ） 3= kN G2— G3=＋ ＋ 3＋ ＋（ +） 3＋（ ＋ ）3= kN G1=＋ ＋ 3＋ ＋（ ＋ ） 3= kN 集中于各層樓面的重力荷載代表值如下圖 建筑物總重力荷載代表值： ∑ G=++ 4+ 5+ 4+ = kN 13 橫向框架柱側移剛度 D 值計算如下表 項目 層 柱 k=∑ ib／ 2ic （一般層） k=∑ ib／ ic （底層） α =k／ 2＋ k （一般層） α =＋ k／ 2＋ k （底層） 12／ h2 D=α ic 12／ h2 (kN／ m) 根 數(shù) 底 層 中框架邊柱 2495 2 中框架中柱 3091 1 ∑ D 8081 二 三 中框架邊柱 2312 2 14 四 五 層 中框架中柱 3894 1 ∑ D 8518 項目 層 柱 k=∑ ib／ 2ic （一般層） k=∑ ib／ ic （底層） α =k／ 2＋ k （一般層） α =＋ k／ 2＋ k （底層） 12／ h2 D=α ic 12／h2 (kN／ m) 根 數(shù) 六 七 八 九 十 層 中框架邊柱 2241 2 中框架中柱 3610 1 ∑ D 8092 十一 十二 十三 十四 十五 層 中框架邊柱 20xx 2 中框架中柱 3032 1 ∑ D 7032 橫向框架自震周期 T1=α o T? α o：結構基本周期修 正系數(shù)，考慮到填充墻使框架自震周期減小的影響，取α o為 。 △ T：框架的頂點位移。 橫向框即頂點位移計算（ξ i 為層間相對位移） 層次 Gi (kN) ∑ Gi(kN) ∑ Di(kN／ m) ξ i=∑ Gi／∑Di △ i 1 8081 2 8518 3 8518 15 4 8518 5 8518 6 8092 7 8092 8 8092 9 8092 10 8092 11 7032 12 7032 13 7032 14 7032 15 7032 16 1677 T1= = 橫向地震作用計算（因本建筑高度大于 40m，不應采用底部剪力法，但本設計仍用底部剪力法計算） 在Ⅲ類場地， 6 度地震區(qū)，結構的自振周期和地震影響系數(shù)α max為： Tg= α max= α 1=( Tg／ T1)α max=(／ ) = 由底部剪力法計算公式： FEK=α 1 GE= = KN 由 T1=＞ = ξ n= T1+= ＋ = △ Fn=ξ n FEK= = KN Fi= GiHI／ (∑ GiHI) FEK (1ξ n) (頂層加上△ Fn) 層 次 hi(m) Hi(m) Gi(KN) GiHI GiHI／ (∑ GiHI) Fi(KN) Vi(KN) 1 2 3 16 3 3 4 3 5 3 6 3 7 3 8 3 9 3 10 3 11 3 12 3 13 3 14 3 15 3 16 內(nèi)力分析 地震作用下的內(nèi)力計算，地震作用力沿豎向呈倒三角形分布，內(nèi)力計算采用 D 值法，采用公式： Vjk=Djk／∑ Djk Vfk （ 1） 各柱分配的剪力 V16 左 =V16 右 =739／ 2505 = kN V16 中 =1027／ 2505 = kN V15 左 =V15 右 =20xx／ 7032 = kN V15 中 =3032／ 7032 = kN V14 左 =V16 右 =20xx／ 7032 = kN V14 中 =3032／ 7032 = kN V13 左 =V13 右 =20xx／ 7032 = kN 17 V13 中 =3032／ 7032 = kN V12 左 =V12 右 =20xx／ 7032 = kN V12 中 =3032／ 7032 = kN V11 左 =V11 右 =20xx／ 7032 = kN V11 中 =3032／ 7032 = kN V10 左 =V10 右 =2241／ 8092 = kN V10 中 =3610／ 8092 = kN V9 左 =V9 右 =2241／ 8092 = kN V9 中 =3610／ 8092 = kN V8 左 =V8 右 =2241／ 8092 = kN V8 中 =3610／ 8092 = kN V7 左 =V7 右 =2241／ 8092 = kN V7 中 =3610／ 8092 = kN V6 左 =V6 右 =2241／ 8092 = kN V6 中 =3610／ 8092 = kN V5 左 =V5 右 =2312/8518 = kN V5 中 =3894/8518 = kN V4 左 =V4 右 =2312/8518 = kN V4 中 =3894/8518 = kN V3 左 =V3 右 =2312/8518 = kN V3 中 =3894/8518 = kN V2 左 =V2 右 =2312/8518 = kN V2 中 =3894/8518 = kN V1 左 =V1 右 =2495/8081 = kN V1 中 =3091/8081 = kN （ 2） 確定反彎點高度 地震荷載呈倒三角形分布 由于各梁柱剛度比 k 均小于 3，因此要修正反彎點高度（但本設計未修正），根據(jù)假定 2，反彎點高度 y= （ 3） 計算柱端彎矩 由柱剪力 Vij和反彎點高 度 y，按下列公式可求得柱端彎矩。 上端 Mcu=Vij (hy) 18 下端 Mcl= Vij y 柱端彎矩計算結果如表： 層次 A 柱 B 柱 C 柱 上端 下端 上端 下端 上端 下端 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 12 12 12 12 1 （ 4） 計算梁端彎矩 梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。計算結果如下圖： 計算公式： Mbl=( Mcu +Mcl) k1／ (k1＋ k2)； Mbr=( Mcu +Mcl) k1／ (k1＋ k2) k1= k2= 19 水平地震作用下的彎矩圖（ kN? m） （ 5） 計算梁端剪力 示意圖如下圖 計算公式： Vb=( Mbl +Mbr)／ l （ 6） 計算柱軸力 20 水平地震作用下的剪力圖（ kN） 21 水平地震作用下的柱的軸力圖（ kN） 風荷載作用下的內(nèi)力計算 各柱所分配的剪力 V16 左 =V16 右 =739／ 2505 = kN V16 中 =1027／ 2505 = kN V15 左 =V15 右 =20xx／ 7032 = kN V15 中 =3032／ 7032 = kN V14 左 =V16 右 =20xx／ 7032 = kN V14 中 =3032／ 7032 = kN V13 左 =V13 右 =20xx／ 7032 = kN 22 V13 中 =3032／ 7032 = kN V12 左 =V12 右 =20xx／ 7032 = kN V12 中 =3032／ 7032 = kN V11 左