【文章內容簡介】 適用范圍：適用于兩回進線兩回出線且線路較短故障可能性較小和變壓器需要經常切換，而且線路有穿越功率通過的發(fā)電廠和變電站中。 四．方案的經濟比較 綜合上面四個方案的優(yōu)缺點分析，初步采用方案 B，方案 C，從兩個方案進行經濟比較。在進行比較時，一般只計算方案中不同部分的投資和年 限運行費用。 因為方案 B和方案 C中的 110kV均采用內橋接線， 35kV 均采用單母分段接線方式，都不需要進行經濟比較，只需進行 10kV接線方式的經濟比較。 華北水利水電學院繼續(xù)教育學院畢業(yè)設計 第 頁 共 頁 11 方案 B 計算綜合投資 Z 10kV 采用單母分段接線方式，饋線有 11 回，選擇主變進線斷路器的型號GG1A25 ZⅠ =Z0(1+a/100)=（ +5 ） (1+90/100)=(萬元 ) 式中： Z0— 主體設備綜合投資，包括變壓器，開關設備，配電裝置等設 備的綜合投資 a— 不明顯的附加費用比例系數，一般 220kV取 70， 110kV取 90 計算年運行費用 U: U/Ⅰ =a△ A 104+U1+U2 式中 :U1— 小修、維護費，一般為（ ～ ） Z本次設計取 （變電工程） U2— 折舊費、一般為（ ～ ） Z，本次設計取 。 a— 電能電價，由各省市實際電價確定。本次設計取 / △ A— 變壓器年電能損失總值（ ） U1== =(萬元 ) U2== =(萬元 ) 三繞組變壓器 2 臺，容量比選 100/100/50 型號： SSPSZ150000經查表得： △ P0= △ PK12= △ P/K23=236 △ P/K31= Tmax=4500h 最大負荷損耗小時數 c=3000 cos∮ = S1n=50000kVA S1n=50000kVA S1n=25000kVA n=2 △ PK12=△ P/K12(SN/S3N)2= (50000/25000)2=(kKW) △ PK23=△ P/K23(SN/S3N)2=236 (50000/25000)2=944(kKW) △ PK31=△ P/K31(SN/S3N)2= (50000/25000)2=(kW) △ PK1=(△ PK12+△ PK31△ PK23)/2=(+)/2=(kW) △ PK2=(△ PK12+△ PK23△ PK31)/2=(+)/2=589(kW) △ PK3=(△ PK31+△ PK23△ PK12)/2=(+)/2= (kW) 并由前面的可得： S1=(kVA) S2=(kVA) S3=+=(kVA) △ A=n[△ P0*t+△ PK1(S1/SN)2+ △ PK2(S2/SN)2+△ PK3(S3/SN)2] =2 [ 8000+ ()2+589 ()2+ ()2] 3000 =31110154736(KW h) 華北水利水電學院繼續(xù)教育學院畢業(yè)設計 第 頁 共 頁 12 UⅠ =a△ A 104+U1+U2 = 31110154736 104++ =(萬元 ) 方案 C 10kV 采用雙母接線方式，饋線有 11 回，選擇主變進線斷路器型號： SN310/20xx ZⅢ =Z0(1+a/100)=（ + 5） (1+90/100)=(萬元 ) U/1== =(萬元 ) U/2== =(萬元 ) UⅢ =a△ A 104+U/1+U/2 = 31110154736 104++ = ) 方案 B 和方案 C進行經濟比較 因為： ZB﹤ ZC UB﹤ UC 所以方案Ⅰ為最佳方案 五．設備選擇 （ 1）電流互感器的配置 ： ① 有斷路器的回路要裝電流互感器 。 ② 發(fā)電 機，變壓器的中性點要裝電流互感器 。 ③ 發(fā)電機一雙繞組變壓器單元接線的發(fā)電機出口要裝電流互感器 。 （ 2）電壓互感器的配置 ① 發(fā)電機出口要裝兩組：一組為三相五柱式電壓互感器；另一組為雙繞組電壓互感器 。 ② 50MW及以上發(fā)電機中性點要裝電壓互感器 。 ③ 主變回路三繞組變壓器的低壓側同期用時要裝電壓互感器 。 ④ 有多少條母線就要裝多少個電壓互感器 。 ⑤ 一般 35kV及以下采用電磁型電壓互感器， 110kV及以上采用電容式電壓互感器 。 （ 3）避雷器的配置 ① 每一段母線須配置一組避雷器 。 ② 三繞組 變壓器，低壓繞組有可能開路運行時，應在低壓繞組出線端裝一個避雷器 。 ③ 對于中性點直接接地系統(tǒng)變壓器中性點可能斷開運行時，若該變壓器中性點絕緣不接線電壓設計，應在中性點裝設避雷器 。 華北水利水電學院繼續(xù)教育學院畢業(yè)設計 第 頁 共 頁 13 ④ 對于中性點不接地系統(tǒng)，變壓器中性點經套管引出時，應在中性點裝一個避雷器 。 ⑤ 對于雷雨季節(jié)可能經常開路運行，而其線路側又帶有電壓的 35—110kV的變電所，為保護其進出線的斷路器及隔離開關，應在變電所線路的進出處裝設三相一組避雷器 。 （ 4）接地刀閘或接地器的配置 ① 為保證電器和母線的檢修安全， 35kV及以上每段母線根據長波宜設1— 2 個接地刀閘求接地器，兩組接地刀閘的距離應盡量保持適中，母線的接地刀閘宜裝設在母線電壓互感器的隔離開關上和母聯隔離開關上，也可以裝設于其他回路母線隔離開關的基座上。必要時可設置獨立求母線接地器 。 ② 63kV及以上配電裝置的斷路器兩側隔離開關和線路隔離開關的線路側宜配接地刀閘。雙母線接線，兩組母線隔離開關的斷路器側可共用一組接地刀閘 。 ③ 63kV及以上變壓器進線隔離開關的變壓器宜裝設一組接地刀閘 。 第三章 短路電流計算 在選擇電氣主接線時，為了保證設備在正常運行和故障情況丅能安全，可靠地工作，同時又 力求節(jié)約資金，這需要進行全面的短路電流計算 計算某時刻的短路電流有效值，用以校驗設備開斷能力和確定電抗器的電抗器的電抗值，計算短路電流沖擊值，用以校驗設備的動穩(wěn)定。 短路種類一般按三相短路計算。若在發(fā)電機出口的兩相短路，或中性點直接接地系統(tǒng)以及各自耦變壓器等回路中的單相（或兩相）接地短路情況嚴重時，則按嚴重情況的進行校驗 對于帶電抗器得 6~10kV出線與長用分支線回路，在選擇母線隔離開關之間的引出線，套管時，短路計算點應取在電抗器前。選擇其余的道題和電器時，短路計算點一般取在電抗器后 作等值電路，設 SB=100MVA， UB=Uav，計算各元件等值電抗標么值。（插圖） 按照設計的原始資料畫出的電力系統(tǒng)圖如下： 華北水利水電學院繼續(xù)教育學院畢業(yè)設計 第 頁 共 頁 14 一． G1,G2 XG1=Xd*SB/SG1=*100/25/= XG2=XG1= T1,T2 UK1%=1/2(UK12%+UK31%UK23%)=1/2(+)= UK2%=1/2(UK12%+UK23%UK13%)=1/2(+)= UK3%=1/2(UK23%+UK31%UK13%)=1/2(+)= X1T1=UK1%/100(SB/SN)=*(100/50)= X2T1=X1T1= X1T2=UK2%/100(SB/SN)=*(100/50)= X2T2=X1T2= X1T3=UK3%/100(SB/SN)=*(100/50)= X2T3=X1T3= 則 X1T13== XL1=X1*L1*SB/Uav=**100/115178。= XL2=X2*L2*SB/Uav=**100/115178。= XL3=X3*L3*SB/Uav=**100/37178。= S1，風嶺變電站 S2 S1*=S1/SB=1000/100=10 華北水利水電學院繼續(xù)教育學院畢業(yè)設計 第 頁 共 頁 15 XS1=1/S1*=1/10= S2*=S2/SB=256/100= XS2=1/S2*=1/= T3,T4 由第一章所選型號可知 UK12%= UK13%= UK23%= UK1%=1/2(UK12%+UK31%UK23%)=1/2(+)= UK2%=1/2(UK12%+UK23%UK13%)=1/2(+)= UK3%=1/2(UK23%+UK31%UK13%)=1/2(+)= X3T1=UK1%/100(SB/SN)=*(100/50)= X4T1=X3T1= X3T2=UK2%/100(SB/SN)=*(100/50)= X4T2=X3T2= X3T3=UK3%/100(SB/SN)=*(100/50)= X4T3=X3T3= 二． f 1點短路時 G1與 T1， G2與 T2串聯，且兩者串聯后并聯，所 以有 X1=(XG1+X1T13)/2=(+)/2= X2=X1+XL1=+= X3=XS1+XL2=+= T3高中壓側串聯 X4=+= T4高中壓側串聯 X5=+= X3,X4并聯： X6=簡化網絡圖（插圖） 華北水利水電學院繼續(xù)教育學院畢業(yè)設計 第 頁 共 頁 16 X7=++= ① 110kV 昌河火電廠 I223。=PG/(√ 3Uavcosφ )=2*50/(*115*)=(kA) Xjs=*2*25/（ *100） = 查表得： 0S I*= 有名值 I=I*I0=*=(kA) I*= 有名值 I=I*I0=*=(kA)