【文章內(nèi)容簡介】 ： 旋噴孔的鉆孔數(shù)量：（ 432+384）179。 4m/孔 =3264m 勞動量： 3264m179。 /m= 工日 人工費： 工日179。 元 /工日 = 元 地質(zhì)鉆機 150 型： 3264m179。 臺班 /m= 臺班 泥漿泵 HB80/10 型： 3264m179。 臺班 /m= 臺班 泥漿攪拌機： 3264m179。 臺班 /m= 臺班 機械費： 臺班179。 元 /臺班 = 元 臺班179。 元 /臺班 = 元 臺班179。 元 /臺班 = 元 總共： 元 + 元 + 元 = 元 材料費： 3264m179。 元 /m= 元 小計： 元 + 元 + 元 = 元 （ 2）旋噴注漿工程量 勞動量： 3246m179。 工日 /m= 工日 人工費： 工日179。 元 /工日179。 = 元 水泥用量： 3246 m179。 水的用量： 3246 m179。 6m3/m=19476m3 高壓膠管： 3246m179。 = 普通膠管： 3246m179。 = 水泥： 179。 210 元 /t=408996 元 水： 19476m3179。 元 /m3= 元 高壓膠管： 179。 元 /m3= 元 普通膠管： 179。 元 /m3= 元 材料費：（ 408996 元 + 元 + 元 + 元）179。 = 元 機械費： 高壓水泵： 3246m179。 臺班 /m= 臺班； 空壓機： 3246m179。 臺班 /m= 臺班 第 17 頁 共 44 頁 攪拌機： 3246m179。 臺班 /m= 臺班 卷揚機： 3246m179。 臺班 /m= 臺班 泥漿泵： 3246m179。 臺班 /m= 臺班 小計： 元 + 元 = 元。 預(yù)制樁方案 若選用預(yù)制樁方案，則在進行施工遇到大直徑的混凝土塊時，要進行挖除再進行施工。 樁的類型、截面尺寸和樁長的選擇 根據(jù)建筑物的性質(zhì)和試樁初步選擇 250mm179。 250mm的預(yù)制方樁。預(yù)制方樁的材料為 C30混凝土，鋼筋采用Ⅰ級。經(jīng)查表得 ./210。/。/11。/10 239。222 mmNffmmNfmmNfmmNf yytcm ????? 鋼筋選擇 ③ 1層粘土為持力層，確定樁端進入持力層不得小于 。初步選擇承臺底面埋深 ，則最小樁長為 4+11=4m。 確定單樁豎向承載力設(shè)計值 （ 1 ） 根 據(jù) 樁 身 材 料 強 度 確 定 單 樁 豎 向 承 載 力 設(shè) 計 值 。 由 下 式 ， 取則計算折減配筋率初步按按 ,%,1 cf?? )( 39。 sycc AfAfR ??? ./,。/,。,。,。1,。,2239。22mmNfmmNfmmAmmANRcysc計值混凝土軸心抗壓強度設(shè)值縱向鋼筋抗壓強度設(shè)計積全部縱向鋼筋的截面面樁身橫截面面積值和樁身長度有關(guān)影響應(yīng)考慮樁身縱向彎曲的液化或極軟土層但高承臺樁取對全埋入土土中的樁可縱彎曲穩(wěn)定系數(shù)樁豎向承載力設(shè)計值按樁材料強度確定的單式中???????????????????????cR 179。 10179。 + 210179。 179。 =566 KN （ 2）根據(jù)單樁豎向靜載試驗，單樁豎向承載力標(biāo)準(zhǔn)值為 建筑物為一般民用建筑，經(jīng)試樁的單樁垂直靜載荷試驗得單樁極限承載力1000KN. 第 18 頁 共 44 頁 2/ukk QR ? 式中 ukQ ——— 單樁總極限側(cè)阻力； kR = 1000 / 2 =5 00KN 相應(yīng)于靜載試驗的單樁豎 向承載力為 ?? kRR 179。 500 =600KN （ 3）根據(jù)土的物理指標(biāo)與承載力間的經(jīng)驗關(guān)系確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，查表得 K P aqK P aqK P aq pksksk 1200,42,25 32 ??? ppkisikpkskuk AqlquQ ???? ? 式中 skQ 、 pkQ ——— 單樁總極限側(cè)阻力和總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值， KN； u ——— 樁身周長， m； sikq 、 pkq ——— 樁側(cè)第 I 層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值和樁的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值； il ——— 樁穿越第 I 層土的厚度， m； pA ——— 樁端面積， m2 ukQ =179。 4179。（ 25179。 +42179。 1） +1200179。 = 確定樁的數(shù)量和平面布置 初步假定承臺底面積為 4179。 ㎡，承臺 和自重 G=4179。 179。 179。 20 =420kN 則樁數(shù)初步確定為 ? ?R GFn ?? ? 式中 n——— 樁數(shù)； F ——— 作用于樁基上的豎向荷載設(shè)計值， kN； G ——— 樁基承臺和承臺上的土受到的重力， kN； R——— 單樁豎向承載力設(shè)計值， kN； ? ——— 系數(shù)，當(dāng)樁基為軸心受壓時 ? ? 4, 0 0 4 2 02 0 0 ????? nn 取根 第 19 頁 共 44 頁 樁距： s=3d=3179。 = 樁基承載力驗算 《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》規(guī)定，在軸心豎向力作用下 0NrR? 式中 N ——— 任一復(fù)合基樁或基樁的豎向力設(shè)計值； R——— 樁基中復(fù)合基樁或基樁的豎向承載力設(shè)計值； 0r ——— 建筑樁基重要性系數(shù) ，取 0r = 0Nr = 566179。 = kN ＜ 600kN 工程量計算 10 共 14 個承臺 樁數(shù)： 36 179。 4 = 144 根 12 共 12 個承臺 樁數(shù)： 32 179。 4 = 128 根 總樁數(shù)： 144+128=272 根 打樁工程量 =設(shè)計樁長179。樁截面積179。打樁根數(shù)179。損耗系數(shù) =6179。 179。 179。 272179。 = m3 接樁工程量 =54 個 打樁勞動量： m3179。 工日 / m3 179。 = 工日 接樁勞動量： 54 個179。 工日 /個 = 工日 工期： （ 工日 + 工日） / 30 人 =14 天179。 =19 天 打樁基價： m3179。 元 /m3179。 = 元 接樁基價： 179。 54= 元 總計： 元 + 元 = 元 機械安拆費： 8549 元 總基價： 179。 = 元 總造價： 元 + 元 +8549 元 = 元 加固方案的分析及選定 依據(jù)建筑物特點、場地地基條件、經(jīng)濟效益、施工工期、施工技術(shù)、檢測手段等因素進行分析。方案對比情況如下表六所列 第 20 頁 共 44 頁 表六 方案 項目 施工難易 施工安全 施工工期 /d 投資費用 /萬元 檢測方法 備注 預(yù)制方樁 難 安全 19 檢測波法 受水位影響 高壓旋噴注漿 易 安全 35 取巖芯作抗壓試驗 不受水位影響 壓密注漿 易 安 全 26 靜力觸探 不受水位影響 預(yù)制方樁 根據(jù)擬建場地的地層條件及場地周圍環(huán)境，若采用打預(yù)制方樁，則沉樁方法最好采用靜壓樁法。該方法施工噪音小，無振動對周圍環(huán)境影響小。通過對該方案的計算可知，其樁的承載力及可靠性均能符合要求。但考慮到沉樁時對土的擠壓作用，在場地西邊即運河邊上，施工時要采取預(yù)防措施，防止河水回灌。 高壓旋噴處理方案 采用該方法加固處理，其效果也能使所形成的復(fù)合地基承載力達(dá)到設(shè)計要求，但高壓旋噴法施工工期長，技術(shù)含量高，費用也高。所以，該法不能滿足實 際要求。 壓密注漿法 由上表可知，該加固方法簡捷，工效高，成本低。根據(jù)工程的性質(zhì)結(jié)合當(dāng)?shù)氐氖┕そ?jīng)驗考慮，該方案從質(zhì)量、工期、造價上都易于控制，故此方案更適合于本工程。 3 工程設(shè)計計算 地基加固部位 根據(jù)場地的工程地質(zhì)條件，土層主要為雜填土和粘土，注漿孔深 。該建筑采用條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)需加固范圍： 10為 +179。 , 12為 179。 ，即加固總面積為 ㎡。 確定漿液擴散半徑 由土的力學(xué)性質(zhì)，加固土體的滲透系數(shù)： 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 k1 = 2179。 105； 粘土 k2 = 179。 105 ； h1= ； r0=； t=35min ；R孔排間的最優(yōu)搭接最優(yōu)排距B 最大灌漿有效厚度r R b/2B 第 21 頁 共 44 頁 β =3； n=e/（ 1+e） = 根據(jù)達(dá)西定律，估算漿液的擴散半徑 r 3 013n trkhr ?? ? 式中 k ——— 土的滲透系數(shù)； 1h ——— 灌漿壓力，厘米水頭； 0r ——— 灌漿管半徑（ cm） t ——— 灌漿時間（ s）； ? ——— 漿液粘度對水的粘度比； n ——— 土的空隙率。 將數(shù)值代入公式，得 r = 51cm 估算所的數(shù)值并不一定適合于整個地層，當(dāng)灌漿進入粘土層時，由于其滲透性較小而不能達(dá)到設(shè)計 r值時，可適當(dāng)提高灌漿壓力或漿液的流動性。 注漿孔位布置 加固區(qū) 域為 10樓長 ，寬 ； 12樓長 ，寬 ；四周基礎(chǔ)邊外擴 。灌漿深度約為 ，采用多排孔布置，根據(jù)《既有建筑地基基礎(chǔ)加固技術(shù)規(guī)范》，結(jié)合蘇州地區(qū)注漿經(jīng)驗確定。注漿孔的間距為 ～ 。 如圖所示。則場地注漿孔的數(shù)量為 10 （ +2）179。（ +2） = 973 個； 12 （ +2）179。（ +2） = 930 個； 注漿孔施工有效延長進尺： 10 973179。 4 = 3892m ； 12 930179。 4 = 3720m。 漿液壓力的確定 灌漿壓力與灌漿工程的一系列因素有關(guān)。如地層的密度、強度、初始應(yīng)力，鉆孔深度和位置以及灌漿次序等都與之密切相關(guān)。但這些因素是難以準(zhǔn)確預(yù)知的。因此，灌漿壓力也只能通過現(xiàn)場試驗逐步預(yù)測并最后確定。 R孔排間的最優(yōu)搭接最優(yōu)排距B 最大灌漿有效厚度r R b/2B 第 22 頁 共 44 頁 進行現(xiàn)場灌漿試驗時，一般是采用逐步提高灌漿壓力的辦法，求出灌漿壓力與灌漿量的關(guān)系曲線。當(dāng)壓力增加至某一數(shù)值時，灌漿量突然增大則表明此時地層結(jié)構(gòu)發(fā)生了異常變化或孔隙尺寸已被擴大。因此，可將此時的壓力值作為確定灌漿壓力的依據(jù)。當(dāng)缺少試驗資料或需預(yù)先確定一個試驗壓力時，可用理論公式或經(jīng)驗 數(shù)值選定灌漿壓力，然后在現(xiàn)場施工過程中根據(jù)具體情況再行調(diào)整。 根據(jù)理論公式 0311 3ktrnrh ?? 式中 1h ——— 灌漿壓力，厘米水頭； 0r ——— 灌漿管半徑（ cm） t ——— 灌漿時間（ s）； ? ——— 漿液粘度對水的粘度比； n ——— 土的空隙率。 k ——— 土的滲透系數(shù)； 1h = ?????? ??? 53 結(jié)合當(dāng)?shù)厥┕そ?jīng)驗和 JGJ12320xx 既有建筑地基基礎(chǔ)加固技術(shù)規(guī)范，本工程①層土中選 ～ ,②層土中 ～ ，③ 1 層中 ～ 。 注漿壓力由以下幾個因素來決定： ①注漿時，漿液擴散到設(shè)計距離所需的動力； ②注漿壓力不能太大，不然會引起沉管管斷的抬高； ③確保注漿過程中，漿液充填的密實性； ④要注意 的是這里所討論的注漿壓力是漿液到注漿孔出口時的壓力，或者至多是注漿孔口的壓力。 灌漿量 加固土的體積 V =（ 179。 ）179。 4 +（ 179。 ）179。 4=6319m3 灌注所需需的漿液總用量 Q Q = K178。 V178。 n178。 1000 第 23 頁 共 44 頁 式中 Q ——— 漿液總用量（ L）； V ——— 注漿對象的土量（ m3）； K ——— 經(jīng)驗系數(shù)，（ ～ ）取 K = ； n ——— 土的空隙率。 將數(shù)值代入公式，得 ?Q 179。 6319179。 179。 1000 = = 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值為 K Paff fk ???? ? K Paff fk ???? ? 式中 f? —— 回歸修正系數(shù)；應(yīng)按下式計算 ? ??? 2/9 1 ??? n —— 據(jù)以查表的土性指標(biāo)參加統(tǒng)計的數(shù)據(jù)數(shù)， n 不得少于 6 個，并應(yīng)具 有代表性； ? —— 變異系數(shù)；按下式計算 ???? ? —— 標(biāo)準(zhǔn)差； 1122??? ?? nnni i??? ? —— 據(jù)以查表的某一土性指標(biāo)試驗平均值； ???niin1?? 由于該工程為五層的民用建筑，屬丙級。因此在注漿結(jié)束 28d 后，用輕型動力觸