【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 xi gulapxpudi vutu ???? ???????? )()( v動(dòng)量方程 yi gvlapypvdi vut ???? ???????? )()(v w動(dòng)量 方程 zi gwlapzpwdi vutw ???? ???????? )()( NS方程 iMiij Sugr adudi vxpDtD ,))(.(u ??????? k ])[(32)( jkTjjiijj xkxxukxtk ???????????????? ???????? ? ])[(32)(p 221 jTjjiijji xxkCxukkCuxt ???? ???????????? ????????????? ??）（ 紊流（粘度）方程 ??? ? 2kCt ? 紊流（變量）方程 21k ????? ???? ?? CCC ；；；； 邊界條件的選擇是進(jìn)行 CFD 模擬是的一個(gè)重要步驟。這里所選擇的等溫溫度150176。C,因?yàn)樗且淮物L(fēng)和二次風(fēng)送入爐膛時(shí)的預(yù)熱溫度。 他們完成了十一個(gè)模擬，邊界條件如表 4 所示。 從表 4中可以觀察到， 鍋爐只在兩級(jí)送風(fēng)下運(yùn)行的總質(zhì)量流量是 kg/s，其它情況下（三級(jí)和四級(jí)）是 kg/s。 可用的運(yùn)行數(shù)據(jù)來自三級(jí)送風(fēng)運(yùn)行的鍋爐。二級(jí)送風(fēng)模擬目標(biāo)是檢驗(yàn)沒有布置三級(jí)送風(fēng)的氣流表現(xiàn)的結(jié)果 ,并且和較早文獻(xiàn)中的結(jié)果比較 , 該文獻(xiàn)中提到因一次風(fēng)和二次風(fēng)交互作用，流道形成被阻止 [11]。所以 ,由于缺少兩級(jí)送風(fēng)的操作數(shù)據(jù) ,遂 決定模擬沒有第三級(jí)送風(fēng)情況下的質(zhì)量流量。為了供給第四級(jí)空氣 ,我們?yōu)槊總€(gè)質(zhì)量流量為 10和 15%的四級(jí)送風(fēng)配置做兩個(gè)質(zhì)量流率的模擬。這樣一來 ,我們就能觀察它們的影響 和流量的穩(wěn)定性?？諝饪偭靠偸呛腿紵杏袡C(jī)物(有鍋爐干燥固體容量決定 )和減少所有無機(jī)物所需的質(zhì)量流量保持一致，因此它是不變的。可以確定一次風(fēng)的質(zhì)量流率是也是不變的，因?yàn)樗怯脕砑訌?qiáng)火爐運(yùn)行的整個(gè)過程中炭床周圍的還原環(huán)境的。因此 ,第四級(jí)送風(fēng)的空氣質(zhì)量流量可以看做是用來補(bǔ)償?shù)诙虻谌?jí)送風(fēng)的損失。而穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)的邊界條件和初始條件的模擬如表 5所示。 值結(jié)果 我們的數(shù)值結(jié)果的比較與 文獻(xiàn)資料 [1， 5， 11]提到的性質(zhì)的 理 論定性是依靠瞬態(tài)仿真結(jié)果完成的。 為了顯現(xiàn)開始時(shí)二次風(fēng)速度場(chǎng)的演變，瞬態(tài)模擬布置了三級(jí)送風(fēng)。 開始 二次風(fēng)的交錯(cuò)影響的結(jié)果如圖 6所示。 表 4 卡夫回收鍋爐各種送風(fēng)策略的邊界條件 送風(fēng) 仿真 仿真數(shù)字 質(zhì)量流量（ 150176。C） 配置 兩級(jí) 一級(jí)穩(wěn)態(tài)，一級(jí)瞬態(tài) 2 一級(jí)： kg/s 二級(jí)： kg/s 無 三級(jí) 穩(wěn)態(tài) 1 一級(jí)： kg/s 二級(jí)： 四級(jí) 每級(jí)一個(gè)穩(wěn)態(tài) 4 一級(jí)： kg/s 二級(jí)： 三級(jí)： kg/s 四級(jí)： 四級(jí) 每級(jí)一個(gè)瞬態(tài) 4 一級(jí)： kg/s 二級(jí)： 三級(jí)： kg/s 四級(jí)： 表 5 三次風(fēng)的穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)仿真的初始條件和邊界條件 穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)模擬 區(qū)域 固定條件 參考?jí)毫?（ atm） 1 等溫不可壓縮流動(dòng) 溫度（ 176。C ） 150 入口 一次風(fēng)（ kg/s） 二次風(fēng)（ kg/s） 三次風(fēng)（ kg/s） 爐壁 速度（ m/s） 0 粗糙度（ m/s) 0 無滑動(dòng) 出口 總質(zhì)量流量（ kg/s） 瞬態(tài)模擬 區(qū)域 時(shí)間 30 初始時(shí)間 0 時(shí)間間隔 初始條件（ t=0） 速度 u（ m/s） 0 速度 v（ m/s） 0 速度 v（ m/s） 0 動(dòng)能（ 2m /2s ） 0 動(dòng)能（ 2m /3s ） 0 在鍋爐開始運(yùn)行的 ,其速度分布和亞當(dāng)斯 Adams等人 [5]描述的相似。在仿真的第一個(gè)第 s就能觀察到一次風(fēng)對(duì)中心流道的影響。事實(shí)上 ,這個(gè)時(shí)候的二次風(fēng)的交互作用已經(jīng)被打亂 ， 并且從圖 6可以看出有中間區(qū)域的一次風(fēng)流道的影響造成紊亂渦流的趨勢(shì)。 如 Adams[5]和 Blue[28]所描述 , 這樣的一種空氣配 置使煙氣在鍋爐運(yùn)行不到 4s的時(shí)間就會(huì)消失，因此煙氣流速的對(duì)稱交互作用不能看作穩(wěn)態(tài)模擬。從圖 6中可以觀察煙氣流最后的速度場(chǎng)。 在仿真的第一個(gè) 4s內(nèi) ,一次風(fēng)和二次風(fēng)進(jìn)氣口的質(zhì)量流量由于局部擾動(dòng)而互相作用。 這時(shí) ,一次風(fēng)只和兩交錯(cuò)側(cè)面的二次風(fēng)反應(yīng)，而沒有足夠的時(shí)間受三次風(fēng)影響。正如前面所說 ,三次風(fēng)的主要功能是保持一二次風(fēng)的空氣混合 ,所以估計(jì)第三空氣質(zhì)量流量將會(huì)增加二次風(fēng)的流速。由于這些可能的良性作用 , 二次風(fēng)穩(wěn)態(tài)條件下的速度比它在前 4秒相應(yīng)瞬態(tài)流速更快，盡管兩者的速度變化圖結(jié)