【文章內(nèi)容簡介】 但對回?zé)嵯到y(tǒng)而言，泵的數(shù)量少，系統(tǒng)較簡單，安全性提高，運(yùn)行、管理和維護(hù)方便。 表面式加熱器的疏水方式有兩種： 采用疏水泵的連接系統(tǒng)和采用疏水自流的連接系統(tǒng)。 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 6 采用疏水泵的連接系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性 較高。但系統(tǒng)復(fù)雜，投資增加，額外消耗了廠用電，事故率較大，增加了檢修維護(hù)的費(fèi)用；采用疏水自流的連接系統(tǒng)，熱經(jīng)濟(jì)性較差，但沒有疏水泵系統(tǒng)簡單，安全可靠，不耗用廠用電，運(yùn)行維護(hù)方便。目前應(yīng)用最為廣泛。 圖 22 疏水泵與疏水自流熱經(jīng)濟(jì)性的比較 如上圖 22 所示為采用疏水泵與疏水自流熱經(jīng)濟(jì)性比較的連接系統(tǒng)?，F(xiàn)在分析一下加熱器的疏水有疏水泵改為疏水自流（圖中虛線所示）后，系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性的變化。若 2 號加熱器的疏水由疏水泵改為疏水自流入 3 號加熱器，其中 1 號加熱器由于進(jìn)口水溫下降，故抽汽量增加； 2 號加熱器由于凝結(jié) 水流量增加，故抽汽量也增加；然而， 3 號加熱器由于 2號加熱器疏水進(jìn)入閃蒸放熱使 3 號抽汽量減少，即“排擠”了該級的抽汽量?？偲饋碚f，由于排擠了部分低壓抽汽，并相應(yīng)增加了壓力較高的抽汽（若忽略相鄰級壓力下汽化潛熱的微小差異，則增加的抽汽量和減少的抽汽量是相同的），使回?zé)岢槠谄啓C(jī)中的作功量減少。為維持功率不變，勢必要增加通往凝汽器的流量，因而導(dǎo)致額外的冷源損失。由此可見，采用疏水自流的連接系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性小于采用疏水泵的連接系統(tǒng)。 二、蒸汽冷卻器 蒸汽冷卻器分為內(nèi)置式與外置式。 圖 23（ a） 所示為高壓加熱器 的內(nèi)置式蒸汽冷卻段，其抽汽過熱度的利用只局限于降低本級加熱器的出口端差，熱經(jīng)濟(jì)性較小。 300MW 火電機(jī)組機(jī)務(wù)部分局部初步設(shè)計(jì) 7 圖 23 蒸汽冷卻器的連接方式 圖 23（ b）、 (c)為單獨(dú)設(shè)立的外置式蒸汽冷卻器。其優(yōu)點(diǎn)是蒸汽冷卻器與回?zé)嵯到y(tǒng)連接的方式比較靈活，既可降低本級加熱器的端差，又可直接提高給水溫度，因此其經(jīng)濟(jì)性較好，但系統(tǒng)復(fù)雜，投資也較多。 本設(shè)計(jì) 采用外置式蒸汽冷卻器。 外置式蒸汽冷卻器是作為獨(dú)立的換熱器來完成加熱任務(wù)的，系統(tǒng)較復(fù)雜，設(shè)備管道投資大，所以回?zé)嵯到y(tǒng)一般只采用一臺(tái)。而其中取得的效益，取決于蒸汽冷卻器裝設(shè)位置的合理性。 蒸汽冷卻器的效益和這段抽汽的過熱度成正比，也和這段抽汽所加熱的給水焓升成正比，對于中間再熱的機(jī)組而言，蒸汽冷卻器一般都裝設(shè)在再熱機(jī)組再熱后的第一級抽汽處。 三、給水泵的連接與驅(qū)動(dòng) 中間再熱凝汽式機(jī)組采用單元制系統(tǒng)， 300MW 機(jī)組在以便情況下，采用氣輪機(jī)給水泵具有一定的經(jīng)濟(jì)性，但也用電動(dòng)調(diào)速給水泵作用備用，為避免汽 蝕必設(shè)置前置泵，給水泵與前置泵用同軸拖動(dòng)，原因：高加的水側(cè)壓力大大降低。 四、補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定 補(bǔ)充水引入凝汽器，在與系統(tǒng)主凝結(jié)混合時(shí)，應(yīng)盡可能使其引起的傳熱過程不可逆損失減小，所以補(bǔ)充水要引入凝汽器。 化學(xué)除鹽原因：新蒸汽壓力不斷提高，對水質(zhì)要求高，要除去易溶于水中的鈉鹽，必用化學(xué)除鹽設(shè)備來處理補(bǔ)充水。 五、排污系統(tǒng)的擬定 采用單級的排污（一連排、一定排）將蒸汽溫度和壓力降低到規(guī)定值，排入地溝，不回收工質(zhì)和熱量，畫原則性熱力系統(tǒng)時(shí)可不畫定排，但全面性要畫，對與汽包爐要采用一級排污擴(kuò)容器抽汽為入段不調(diào) 整抽汽分別送入三高、四級一除氧器中。 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 8 第三章 原則性熱力系統(tǒng)的計(jì)算 第一節(jié) 計(jì)算中的原始數(shù)據(jù) 一、 汽輪機(jī)型式和參數(shù) (圖見附錄 ) 機(jī)組型式 國產(chǎn) N300— 蒸汽初參數(shù) 001 6 .1 8 , 5 5 0ap M P t??℃ 再熱蒸汽參數(shù) 高壓缸排汽 23 .4 6 , 3 2 8rhp M P a t??℃ 中壓缸排汽 6 , 550r h r hp M P a t??℃ 排汽壓力 0 .0 0 5 1cp MPa? 二、 回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù) （ 8 級， 3 高， 4 低， 1 除氧） 該機(jī)組有八級不調(diào)整抽汽，額定工況時(shí)其抽汽參數(shù)如下： 表 31 N300— 項(xiàng) 目 單位 回 熱 抽 汽 參 數(shù) 一 二 三 四 五 六 七 八 加熱器編號 1H 2H 3H 4H 5H 6H 7H 8H 抽汽壓力p MPa 抽汽溫度 t ℃ 375 328 440 352 293 233 118 58 給水泵出口壓力為 （ 231ata） 給水溫度為 ℃ 三、主汽門及調(diào)速汽門漏汽及參數(shù) 主汽門門桿 1 04429sgd ? 1 ? 300MW 火電機(jī)組機(jī)務(wù)部分局部初步設(shè)計(jì) 9 中壓聯(lián)合汽門門桿 2 04053sgd ? 2 ? 高壓缸前后汽封 3 13233sgd ? 3 ? 低壓缸汽封 4 01430sgd ? 4 2716sgh ? 四、鍋爐型式和參數(shù) 鍋爐型式 HG— 1000/ 型自然循環(huán)汽包爐 最大連續(xù)蒸發(fā)量 1000t/hbD ? 過熱蒸汽出口參數(shù) MPa? 555bt ? ℃ 再熱蒸汽出口參數(shù) 555rht ? ℃ 汽包壓力 鍋爐效率 ? ? % 五、計(jì)算中選用的數(shù)據(jù) 小汽水流量 鍋爐連續(xù)排污量 bDD? 全廠汽水損失 1 ? 給水泵小 汽輪機(jī)汽耗量 88t/htdD ? 給水泵小汽輪機(jī)功率 6380tdP KW? 給水泵小汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力 給水泵小汽輪機(jī)溫度 366℃ 給水泵小汽輪機(jī)排汽壓力 其他有關(guān)數(shù)據(jù) 機(jī)組的機(jī)電效率 g m g? ? ?? ? ? 回?zé)峒訜崞餍? ? ? 排污擴(kuò)容器效率 ? ? 連續(xù)排污擴(kuò)容器壓力 化學(xué)補(bǔ)充水溫 20mat ? ℃ 給水泵組給水泵焓升 25 .8 kJ /kgpawh?? 凝結(jié)水泵的焓升 ?? 表 32 各管段壓損 管段名稱 主汽門和調(diào) 速汽門 再熱器 中壓聯(lián)合汽 門 抽汽管 小汽輪機(jī)進(jìn) 汽管 中、低壓管 壓損 P?（ %） 4 10 6 5 2 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 10 表 33 各加熱器出口端差 加熱器編號 1H 2H 3H 4H 5H 6H 7H 8H 端差 ?（ ℃ ） 0 0 0 表 34 新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容計(jì)算點(diǎn)汽水參數(shù)表 汽水參數(shù) 鍋爐過熱器（出口） 汽輪機(jī)高壓缸（入口） 再熱器 鍋爐汽 包排污水 連續(xù)排污擴(kuò)容器 入口 出口 壓力P( aMP ) 溫度 t(℃ ) 555 328 550 蒸汽焓h(kJ/kg) 水焓wh (kJ/kg) 再熱蒸汽焓升 300MW 火電機(jī)組機(jī)務(wù)部分局部初步設(shè)計(jì) 11 單位 1H 2H 3H 4H 5H 6H 7H 8H SG C 抽汽壓力 aMP 2 8 051 抽汽溫度 ℃ 375 328 440 352 293 233 118 58 抽汽焓值 kJ/kg 3133.05 3049.3 3343 3163.2 3045.9 2935.1 2721.6 2609.5 2768 236 抽汽壓損 % 6 6 6 6 6 6 6 6 加熱器壓力 aMP 7 7 加熱器壓力下飽和水溫 ℃ 259.3 238. 19 194 166. 1 147. 92 128. 9 92. 81 56. 4 102 35 加熱器壓力下飽和水焓 kJ/kg 1131.8 1029.1 825.48 701.86 623.2 540.6 387.2 231.1 450.6 146.56 加熱器出口水焓 kJ/kg 1137.5 1029.1 825. 48 701. 86 610. 65 530 376. 94 223 153.6 加熱器進(jìn)口水焓 kJ/kg 1029.1 825. 48 741. 3 610. 65 530 376. 94 223 153. 6 給水焓升 kJ/kg 108.4 203.62 8 1 5 153.06 153.94 4 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 12 第二節(jié) 原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算 一、 全廠物質(zhì)平衡 汽輪機(jī)總消耗量 0D? 0 0 01 .0 2 3 1 9 2sgD D D D? ? ? ? 則 0 ? ? ? 鍋爐蒸發(fā)量 0 1 01 .0 2 3 1 9 2 0 .0 1bbD D D D D?? ? ? ? 則 001 . 0 2 3 1 9 2 1 . 0 3 3 5 2 71 0 . 0 1b DDD??? 即 ? ? 鍋爐排污量 335bl bD D D?? 即 ? ? 擴(kuò)容器蒸汽份額為 f? ，取擴(kuò)容器效率 ? ? 1111b f bfbfbhhhh?????? ?? = 1 8 5 8 .9 0 .9 8 7 4 2 .6 4 0 .0 1 0 3 3 52 7 7 6 .4 7 4 2 .6 4?? ?? = 擴(kuò)容后排污水份額 11bbf? ? ?? ?? == 化學(xué)補(bǔ)充水量 1 1 00 .0 1 0 .0 0 5 4 8 3m a b bD D D D D?? ? ? ? = 即 ma? = 鍋爐給水量 1 0 01 .0 3 3 5 2 7 0 .0 1 0 3 3 5fw b bD D D D D?? ? ? ? = 即 fw? = 300MW 火電機(jī)組機(jī)務(wù)部分局部初步設(shè)計(jì) 13 排污冷卻器的計(jì)算 ：補(bǔ)充水溫 mat =20℃ ,取排 污冷卻器端差為 8℃， 則 112 8 4 .1 8 6 4 1 1 7 .2 1 9 2m a m a b hh h h h? ?? ??? ? ? ? ? ? 鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)計(jì)算 由排污冷卻器熱平衡式 1 1 1 1( ) ( )m a m a m a b b bh h h h? ? ?? ? ? ??? ? ? 1 1 11 111 1 7 .2 1 9 2b b m ab b m ahh ? ? ?? ? ??? ???? ? ? ? = 0 . 0 0 4 8 5 7 4 2 . 6 4 0 . 9 8 1 1 7 . 2 1 9 2 0 . 0 1 5 1 8 70 . 0 0 4 8 5 0 . 9 8 0 . 0 1 5 1 8 7? ? ? ??? = 于是 1 28 4m a b m ah h h? ??? ? ? ? = 1 8 ?? ?? =