【文章內(nèi)容簡介】 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算 Tab 413 structure tops imagine the side to move the calculation 層次 Gi VGi ∑ Di Δ ui ui 10 971032 9 971032 20 8 971032 7 971032 6 971032 5 1050548 4 1050548 3 1050548 2 1122552 1 933296 本設計為質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)。其基本自振周期T1（ s）可按 下式計算 TT UT ?? 。式中 uT 為計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移（ m）。即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 Gi 作為水平荷載而得到的結(jié)構(gòu)頂點位移。 T? 為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影阜新市興泰 賓館 建筑結(jié)構(gòu)設計 24 響的折減系數(shù)?？蚣芙Y(jié)構(gòu)取 ～ 。其中 uT 的量綱為 m，取ψ r= 則sT ???? 2） 水平地震作用及樓層地震剪力計算 本設計結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切形為主，故可用底 部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按公式 eqEK GF 1?? 計算，式中α 1 為相應于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值， Geq 為結(jié)構(gòu)等效總重力荷載。單質(zhì)點應取總重力荷載代表值，多質(zhì)點應取總重力荷載代表值的 85%，即： Geq= ∑ Gi=( ＋ 3 ＋ ＋ 4 ＋＋ ) = 由設計資料，得 Tg= 7 度設防α max = 因為 TgT15Tg = 所以α 1=（ Tg/ T1） max=（ ） = eqEK GF 1?? == 因 Tg = =T1 =，所以應考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù) n? 計算如下： n? = T1＋ = ＋ = EKnn FF ??? (48) 因此Δ F11== 各質(zhì)點的水平地震作用按公式 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設計 (論文 ) 25 )1(.1nEKnj jjiii FHGHGF ????? (49) 計算。 Gi、 Gj 分別為集中于質(zhì)點 i、 j 的重力荷載代表值。 Hi、 Hj 分別為質(zhì)點的計算高度。Δ Fn 為頂部附加水平地震作用。δ n 為頂部附加地震作用系數(shù)。將 上述δ n 和 FEK 帶入可得 )(11?????? ????nk jjiink kkiiiHGHGHGHGF 具體計算結(jié)果見表 414 。各樓層地震剪力按下式計算 ??? nk ki FV 1 結(jié)果列入 表 415。 表 414 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 Tab 414 each qualities of tables order the horizontal level earthquake function 阜新市興泰 賓館 建筑結(jié)構(gòu)設計 26 and the floor earthquakes to shear the dint calculation watch 層次 Hi,cm Gi,KN GiHi,KNm Gi Hi/∑ GjHj Fi,KN Vi,KN 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖 44。 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設計 (論文 ) 27 （ a）水平地震作用分布 （ b）層間剪力分布 圖 44 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 Fig44The horizontal transverse earthquake function and interbedded earthquakeshear 3） 水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Δ ui 和頂點位移 ui 分別按下式計算： ????sj ijii DVu 1/ (410) knk uu ?? ?? 1 )( (411) 具體計算過程如 表 415。表中還計算了各層的層間彈性位移角 iic hu /??? (412) 表 415 橫向水平地震作用下的位移驗算 Tab 415 horizontal level earthquake functions of table under of move to check to calculate 層次 iV ,KN ?iD ,N/mm iu? ,mm iu , mm ih ,mm iic hu /??? 10 971032 3300 1/8108 阜新市興泰 賓館 建筑結(jié)構(gòu)設計 28 4 9 971032 7 3300 1/4365 8 971032 1 3300 1/3090 7 971032 3 3300 1/2454 6 971032 3300 1/2082 5 1050548 3300 1/1994 4 1050548 3300 1/1819 3 1050548 3300 1/1701 2 4 1122552 3300 1/1737 1 4 933296 5250 1/2230 由此可見，最大層間彈性位移發(fā)生在 3 層，其值為 1/1701＜ 1/550，滿足式 ? ?heue ??? 要求。其中 ? ? 550/1/ ?? hu 查表可得。 4） 水平地震作用下框架內(nèi)力計算 以圖 41 中 4 軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按下式計算： inj ijijij VDDV ????1 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設計 (論文 ) 29 (413) hyVM ijbij ??? (414) hyVM ijuij )1( ??? (415) 321 yyyyy n ???? (416) 其中 yn 為框架柱的標準反彎點高度比。查表可得。底層柱、二層柱須考慮修正值 y2， 第二層、第三層需考慮柱須考慮修正值 y1 和 y3，其余柱均無修正，具體計算結(jié)果見表 416。 表 416 各層柱端彎矩及剪力計算 阜新市興泰 賓館 建筑結(jié)構(gòu)設計 30 Tab 416 each layer pillars carry the curved and shear the dint calculation 層次 ih ,m iV ,KN ?ijD,N/㎜ 邊柱 中柱 1iD 1iV k y 2ibM 2iuM 2iD Vi2 k y 2ibM 2iuM 10 395.64 971032 25673 10.46 83 0 10.36 24.17 380.55 15.51 06 20.47 30.71 9 734.14 971032 25673 19.41 83 0 25.62 38.43 38055 28.77 06 5 42.72 52.21 8 103 971032 25673 27.43 83 0 36.21 54.32 38055 40.66 06 5 60.38 73.8 7 130 971032 25673 34.52 83 5 51.26 62.65 38055 51.17 06 0 84.43 84.43 6 153 971032 25673 40.68 83 5 60.41 73.83 38055 60.3 30 5 99.50 99.50 5 173 1050548 27391 45.33 23 5 67.32 82.28 41790 69.16 30 5 102.7 125.52 4 190 1050548 27391 49.69 23 5 73.79 89.61 41790 75.81 30 0 125.09 160.25 3 203 1050548 27391 53.13 23 0 87.66 87.66 41790 81.05 30 0 133.73 133.73 2 213 1122552 29269 55.62 61 5 100.95 82.6 44608 84.76 96 5 153.39 125.5 1 5 219 933296 27291 57.28 34 5 225.54 75.18 32266 75.95 49 0 279.12 119.62 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設計 (論文 ) 31 梁端彎矩，剪力及柱軸力分別按下式計算，其中梁線剛度取自表 46 中，具體梁端彎矩，剪力及柱軸力分別按下式計算， 具體計 算 過程及結(jié)果見表417。 )(,1 uijb jirblblblb MMii iM ??? ? (417) )( ,1 uijb jirblbrbrb MMii iM ??? ? (418) l MMV bbb21 ?? (419) ?? ?? n ik krblbI vvN )( (420) 表 417 梁端彎矩，剪力及軸力計算 Tab 417 beams carry the curved , shearing the dint and the stalk dint calculations 層次 邊梁 走道梁 柱軸力 lbM rbM l bV lbM rbM l bV 邊柱N 中柱N 10 9 阜新市興泰 賓館 建筑結(jié)構(gòu)設計 32 8 7