【文章內容簡介】 反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=179。 (+)2/(2179。 )= 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。=q39。(lb+a1)2/(2lb)=179。 (+)2/(2179。 )= 四、縱 向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知 F1=Rmax= q=179。 = 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知 F139。=Rmax39。= q39。= 興武大廈 1 號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 11 抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖 (kN178。 m) ? =Mmax/W=179。 106/4490=≤ [f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下： 興武大廈 1 號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 12 變 形圖 (mm) ν max＝ ≤ [ν ]＝ min[la/150， 10]＝ min[1500/150， 10]＝ 10mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax= 五、扣件抗滑承載力驗算 橫桿與立桿連接方式 單扣件 扣件抗滑移折減系數(shù) 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿： Rmax=≤ Rc=179。 8= 縱向水平桿： Rmax=≤ Rc=179。 8= 滿足要求！ 六 、荷載計算 腳手架搭設高度 H 雙立桿計算高度 H1 腳手架鋼管類型 Ф 48179。 3 每米立桿承受結構自重標準值 gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結構自重標準值 NG1k 雙外立桿： NG1k=(gk++(lb+a1)179。 n/2179。 )179。H1=(++(+)179。 2/2179。 )179。 = 興武大廈 1 號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 13 雙內立桿： NGS1k= 腳手板的自重標準值 NG2k1 雙外立桿： NGS2k1=H1/h179。 la179。 (lb+a1)179。 Gkjb179。 1/4/2=179。 179。(+)179。 179。 1/4/2= 雙內立桿： NGS2k1= 欄桿與擋腳板自重標準值 NG2k2 雙外立桿： NGS2k2=H1/h179。 la179。 Gkdb179。 1/4=179。 179。 179。 1/4= 圍護材料的自重標準值 NG2k3 雙外立桿： NGS2k3=Gkmw179。 la179。 H1=179。 179。 = 構配件自重標準值 NG2k總計 雙外立桿： NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=++= 雙內立桿： NGS2k=NGS2k1= 立桿施工活荷載計算 外立桿： NQ1k=la179。 (lb+a1)179。 (njj179。 Gkjj+nzj179。 Gkzj)/2=179。 (+)179。 (2179。 3+2179。 2)/2=9kN 內立桿： NQ1k=9kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 雙外立桿： Ns=179。 (NGS1k+ NGS2k)+179。 179。 NQ1k=179。 (+)+ 179。 179。 9= 雙內立桿： Ns=179。 (NGS1k+ NGS2k)+179。 179。 NQ1k=179。 (+)+ 179。 179。 9= 七、立桿穩(wěn)定性驗算 腳手架搭設高度 H 雙立桿計算高度 H1 雙立桿受力不均勻系數(shù)KS 立桿計算長度系數(shù)μ 立桿截面抵抗矩 W(mm3) 4490 立桿截面回轉半徑 i(mm) 興武大廈 1 號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 14 立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2) 205 立桿截面面積 A(mm2) 424 連墻件布置方式 兩步三跨 立桿長細比驗算 立桿計算長度 l0=Kμ h=1179。 179。 = 長細比λ =l0/i=179。 103/=≤ 210 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算： 立桿計算長度 l0=kμ h=179。 179。 = 長細比λ =l0/i=179。 103/= 查《規(guī)范》表 A得，φ = 滿足要求！ 立 桿穩(wěn)定性驗算 不組合風荷載作用 雙立桿的軸心壓力設計值 NS=179。 (NGS1k+NGS2k)+179。 NQ1k=179。(+)+179。 9= ? =KSNS/(φ A)=179。 (179。 424)=≤ [f]=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 雙立桿的軸心壓力設計值 NS=179。 (NGS1k+NGS2k)+179。 179。 NQ1k=179。(+)+179。 179。 9= Mws=179。 179。 Mwk=179。 179。ω klah2/10=179。 179。 179。 179。178。 m ? =KS(NS/(φ A)+ Mw/W)=179。 ((179。424)+)=≤ [f]=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算 興武大廈 1 號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 15 連墻件布置方式 兩步三跨 連墻件連接方式 扣件連接 連墻件約束腳手架平面外變形軸向力 N0(kN) 3 連墻件計算長度 l0(mm) 1300 連墻件截面面積 Ac(mm2) 489 連墻件截面回轉半徑i(mm) 158 連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2) 205 連墻件與扣件連接方式 雙扣件 扣件抗滑移折減系數(shù) 1 Nlw=179。ω k179。 2179。 h179。 3179。 la=179。 179。 2179。 179。 3179。 = 長細比λ =l0/i=1300/158=，查《規(guī)范》表 ，φ = (Nlw+N0)/(φ Ac)=(+3)179。 103/(179。 489)=≤ 179。[f]= 179。 205N/mm2= 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=+3=≤ 1179。 12=12kN 滿足要求！ 三、 腳手架架在樓板上 設計及計算 樓板厚 200㎜ 一、工程屬性 腳手架基礎所在樓層數(shù) 1 第 1層混凝土樓板厚度h1(mm) 200 樓板的計算單元長度Bl(m) 樓板的計算單元寬度BC(m) 樓蓋板配筋信息表 樓層 鋼筋位置 配筋量及等級 鋼筋面積（ mm2） 興武大廈 1 號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 16 第 1層 X向正筋 HRB400Ф10@150 ASX = Y向正筋 HRB400Ф10@150 ASY = X向負筋 HRB400Ф10@130 ASX， = Y向負筋 HRB400Ф10@130 ASY， = 二、支架搭設參數(shù) 腳手架搭設參數(shù) 腳手架搭設方式 平行長邊 腳手架內排立桿離樓板長邊距離 a1(m) 立桿排數(shù) N 2 立桿底部墊板尺寸 (m)【 ab】 立桿縱、橫向間距 (m)【 lalb】 設計 簡圖如下： 興武大廈 1 號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 17 腳手架樓板 _平面圖 腳手架樓板 _立面圖 三、荷載參數(shù) 每根立桿傳遞荷載qk(kN) 30 板上活荷載標準值Qk(kN/m2) 1 鋼筋混凝土自重標準值NG1K(kN/m3) 四、各樓層荷載計算 第 1層荷載計算 鋼筋彈性模量Es(N/mm2) 210000 砼彈性模量 Ec(N/mm2) 28000 砼的齡期 T(天 ) 28 砼的強度等級 C30 砼的實測抗壓強度fc(N/mm2) 砼的實測抗拉強度ft(N/mm2) 腳手架立桿傳遞荷載標準值： qk=30kN。 板的短邊計算跨度： l=Bc= 立桿荷載作用間距： e=la= 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=+0+= 興武大廈 1 號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 18 立桿底墊板作用面垂直于板跨 寬度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=+0+= s為墊板的厚度，此處忽略不計。 當 bcx≥bcy， bcy≤*l， bcx≤l時， b=bcy+*l=+*= 當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即 db/2時，荷載的有效分布寬度應予折減， b1， =b/2+d= 當 eb時，荷載的有效分布寬度應予折減， b2， =e= b， =min{ b1， ， b2， }= 得： Mmax= 板短邊等效樓面均布活荷載標準值： q1=8 Mmax/(bl2)=8*()= 板的長邊計算跨度： l=Bl= 立桿荷載作用間距： e=lb= 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=+0+= 立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=+0+= s為墊板的厚 度，此處忽略不計。 當 bcx≥bcy， bcy≤*l， bcx≤l時， b=bcy+*l=+*= 當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即 db/2時，荷載的有效分布寬度應予折減， b1， =b/2+d= 興武大廈 1 號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 19 當 eb時，荷載的有效分布寬度應予折減， b2， =b/2+e/2= b， =min{ b1， ， b2， }= 得： Mmax= 板短邊等效樓面均布活荷載標準值： q2=8 Mmax/(bl2)=8*()= 故樓板等效均布活荷載： q=max{q q2}= 樓蓋自重荷載標準值： g1=h1/1000*NG1K=200/1000*25= 板計算單元活荷載標準值： q1=q+Qk=+= 各樓層荷載分配 假設層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)…… 則有： Pi‘=(Ei‘hi‘∑Pi)/(∑(Eihi3)) 根據此假設，各層樓蓋承受荷載經模板支架分配后的設計值為： 樓層 各樓層混凝土彈性模量Eci(MPa) 各樓層板厚 hi(mm) 樓蓋自重荷載標準值gi(kN/m2) 立桿傳遞荷載標準值qi(kN/m2) 分配后各樓層恒載的設計值Gi(kN/m2) 分配后各樓層活載的設計值Qi (kN/2) 1 200 Gi=(Ecihi3/(Ecihi3+Eci14h4i13+Eci2hi23))(gi+gi1+gi2) Qi=(Ecihi3/(Ecihi3+Eci1hi13+Eci2hi23))(qi+qi1+qi2) 五、板單元內力計算 第 1層內力計算 興武大廈 1 號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 20 腳手架樓板 _第 1層鋼筋布置圖 第 1層板單元內力計算 板的支撐類型 四邊固支 Bc/Bl＝ 3500/5100＝ m1 m2 m139。 m239。 四邊簡支 Bc/Bl＝ 3500/5100＝ mq1 mq2 第 1層板內力計算 荷載組合設計值計算 (kN/m2) Gi Qi Gi39。=Gi+Qi/2 Gq=Gi+Qi Qi39。=Qi/2 興武大廈 1 號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 21 內力計算 m1 m2 m139。 m239。 mq1 mq2 ν Bc 內力值() M1 M2 M139。 M239。 M1=(m1+νm2)Gi39。BC2+(mq1+νmq2)Qi39。BC2 M1=(m2+νm1)Gi39。BC2+(mq2+νmq1)Qi39。BC2 M139。=m139。GqBC2 M239。=m239。GqBC2 第 1層板正截面承載力驗算 依據《工程結構設計原理》板的正截面極限計算公式為： 公式類型 參數(shù) 剖析 使用條件