【文章內容簡介】 的劃分及空調方案的確定 超市的特點是人員多、濕負荷大、新風需求量大、過渡 季宜采用全新風運行。全空氣系統(tǒng)完全能達到上 述要求，定風量系統(tǒng)相對簡單、施工方便、維護容易，故本超市采用定風量全空氣系統(tǒng)。 為了調節(jié)、控制和管理的方便，單個系統(tǒng)不宜過大，所以超市的每層設 2 臺組合式空調機組，分別負責單層面積的一半。超市采用上送上回的氣流組織方式。考慮到辦公室設有大面積外窗，新風則由排風形成室內負壓由窗縫處吸入，辦公室采用風機盤管系統(tǒng)。 根據(jù) 上海 峰谷電價比 ： 1， 可以 采用 冰蓄冷系統(tǒng)。 考慮到電制冷螺桿機組運行穩(wěn)定、價格較低的特點。采用 雙工況 螺桿 冷水 機組作為冷源。機組及附屬設備布置在地下室內。冷卻塔放置在屋頂。 哈爾濱商業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） 6 4 負荷計算 冷負荷 圍護結構瞬變傳熱引起的冷負荷的計算方法 1外墻瞬變傳熱引起的冷負荷計算公式 ?CL = KA? ( ?,1t ′ Nt )W 其中 ?,1t ′ = dtk ?? ?? l,t (21) 式中 A — 外墻計算面積 .m2 K — 外墻 傳熱系 W/()。表 E1 序號 3Ⅱ 類傳熱系數(shù) ?K W/(m2178。 K) Nt — 室內設計溫度 ,26℃ . ?,1t — 外墻冷負荷溫度的逐時值 ,℃ 。根據(jù)外墻和屋頂?shù)牟煌愋驮诟戒洷?33 和 34中給出 dt — 地點修正值，查附錄 E8 外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) w? =+=(.℃ ),查 表 36 中的修正值 ?k ， 乘以 ?,1t .即設計地的冷負荷逐時計算溫度為 39。,1?t = ?? ,1tk ? +dt ,并將 39。,1?t 代入式 (21)計算 . 2屋 面 瞬變傳熱引起的冷負荷計算公式 ?CL = KA? ( ?,1t ′ Nt )W 其中 ?,1t ′ = dtk ?? ?? l,t 式中 A — 屋面 計算面積 .m2 K — 屋面 傳熱系數(shù)， W/()。表 E2 序號 1Ⅲ 類傳熱系數(shù) ?K W/(m2178。 K) Nt — 室內設計溫度 ,26℃ . ?,1t — 屋面 冷負荷溫度的逐時值 ,℃ 。根據(jù)外墻和屋頂?shù)牟煌愋驮诟戒洷?33 和 34中給出 dt — 地點修正值，查附錄 E8 外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) w? =+=(.℃ ),查 表 36 中的修正值 ?k ， 乘以 ?,1t .即設計地的冷負荷逐時 計算溫度為 39。,1?t = ?? ,1tk ? +dt ,并將 39。,1?t 代入式 (21)計算 . 3外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷逐時冷負荷計算公式 : ?CL = KA? ( ?,1t ′ Nt )W 其中 ?,1t ′ = dtk ?? ?? l,t A — 外窗的計算面積 .㎡ K — 外窗傳熱系數(shù) ,其值可根據(jù)單層或雙層窗玻璃的不同情況 ,在表 38 或 39 中查取 . Nt — 室內設計溫度 ,26℃ . ?,1t — 外窗的冷負荷溫度的逐時值 ,℃ ?？稍诒?311中查取 ,并加上表 312中的地點修哈爾濱商業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） 7 正值 dt dt — 地點修正值，查附錄 E8. 外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) w? =+=(.℃ ),查 表 36 中的修正值 ?k ，乘以 ?,1t .即設計地的冷負荷逐時計算溫度為 39。,1?t = ?? ,1tk ? +dt ,并將 39。,1?t 代入式 (21)計算 . 4玻璃窗的日射得熱形成的冷負荷計算方法逐時冷負荷計算公式 : ?CL = )(m a x, ?CLnsja CCCDCA ????? W 式中 A — 外窗的計算面積 .m2 aC — 窗的有效面積系數(shù) , 2/mW .可在“負荷專刊”表 24中查取 ,即為窗玻璃 的凈面積 。 aC = max,jD — 夏季 1 ㎡窗玻璃最大得熱量 ,可按設計地所處緯度帶和窗的朝向 ,在“負荷專刊”表 21中查取 ,kcal / sC — 窗玻璃的遮擋系數(shù) ,反映窗玻璃為非 “ 標準玻璃 ” 及窗的類型對日射得熱的影響在表 22中查取 。 nC — 窗內遮陽設施的遮陽系數(shù) ,在表 23中查取 ,無遮陽時取 nC =1 )(?CLC — 冷負荷系數(shù) ,反映日射得熱與形成的冷負荷的轉化關系 .以北緯 27176。 30′為界，分為南北兩區(qū)。 有無內遮陽和窗的朝向 ,在表 25～ 28中查取各鐘點的逐時值 . 室內熱源散熱形成的冷負荷 1 照明得熱引起的冷負荷 照明得熱量熒光燈 PnnQ 21? P — 照明燈具的功率 (W) ，取 30W/m2， ??AP? ? — 照明開關率，查公共建筑節(jié)能設計標準 1n — 鎮(zhèn)流器消耗功率明裝時 ?n 2n — 燈罩隔熱系數(shù) ?n 照明得熱引起的逐時冷負荷 LQCQ ?? W LC — 照明冷負荷系數(shù)見 通風與空氣調節(jié)工程 附錄 F 表 F— 1 2 設備的散熱量引起的瞬時冷負荷 電器設備散熱得熱量 PnnnnQ 4321? P — 電動機額定功率取超市 13 W/m2辦公室 20 W/m2 哈爾濱商業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） 8 1n — 電動機容量利用系數(shù) 2n — 同時使用系數(shù) ， 查公共建筑節(jié)能設計標準 3n — 負荷系數(shù)一般為 4n — 考慮排風帶走熱量的系數(shù) ， 一般取 3 人體散熱量引起的瞬時冷負荷 CLss mnCqCL ? mnqCL qq ? qs CLCLCL ?? sq — 一個成年男子的顯熱散熱量表 3— 14 m — 房間的額定人數(shù) ??Am? ， ? — 人員逐時在室率，查公共建筑節(jié)能設計標準 CLC — 人體顯熱散熱冷負荷系數(shù)表 F— 2 q — 一個成年男子的潛熱散熱量表 3— 14 n — 群集系數(shù)取 4 食物散熱引起的冷負荷（僅指四層餐廳） )( qsqs qqmCLCLCL ????? sq — 食物的顯熱散熱量 (人 .餐 ) m — 額定人數(shù) q — 食物的潛熱散熱量 (人 .餐 ) 5 新 風負荷 )( NWVW hhnqCL W ?? WVq— 新風量 超市 營業(yè)區(qū) 10m3/( )辦公室 25m3/( )餐廳 10m3/( ) n — 額定人數(shù) Wh — 夏季 空氣的焓 ， Nh — 回 風的焓 值， ? — 空氣的密度 去 ? =n — 額定 人數(shù) 濕負荷 321 10 ??? gnnW g/s 1n — 室內人 數(shù) 2n — 群集系數(shù)，見表 315 g — 成年男子的 小時 散濕量 （ g/h） ,見表 314。 一層濕負荷為 哈爾濱商業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） 9 0 9 6 2 8 01 ????W g/h=二、三層 濕負荷為 6 7 6 9 0 2 432 ????? WW g/h=四層 濕負荷為 人員濕負荷 6 7 6 9 01 8 0 2 4 ????W g/h 食物濕負荷 W=1024179。 =11776g/h 其中食物散濕量為 W4= 哈爾濱商業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） 10 5 風系統(tǒng)設計 送風量計算 一層營業(yè)廳送風量計算 已知：一層 營業(yè)廳 夏季室內總余熱量 ，總余濕量為 ，室內狀態(tài)參數(shù)為 Nt =26℃ N? =60%。 1熱濕比 446 888 ??? WQ? 2如圖在 h— d 圖上確定出室內狀態(tài)點 N，作過 N 點的熱濕比線 ?? 4463 線，取送風溫差 7??t ℃，則送風溫度 ?t 19)726( ??? ℃，由送風溫度 ?t 與熱濕比線的交點，可得出送風狀態(tài)點 O在 h— d 圖上 查得 ?h =， Nh = kJ/kg do=,dN=過 O 點做等濕線，交ψ =90%線與 L點， hL=εψ =90 %△圖 1 送風狀態(tài)點確定 3 計算送風量 按消除余熱計算 G = )( ?hhQ N ? = )( ? =哈爾濱商業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） 11 按消除余熱計算 G = )( ?ddW N ? = )( ? =4 換氣次數(shù)校核 0046 551 ????? VGn 滿足換氣次數(shù)的要求 新風量 12800101280 ???WG m3/h 回風量 3 3 7 5 11 2 8 0 04 6 5 5 1 ????? Wh GGG m3/h 5 確定新風和 回風混合狀態(tài)點的焓 )()( NWNcW hhhhGG ??? 可得混合狀態(tài)點 C 的焓值為 ?ch kJ/kg 6 求空調系統(tǒng)所需冷量 )()(0 ???????? Lc hhGQ kW 7 冷量分析 室內負荷 )()( 01 ?????? hhGQ n kW 新風負荷 )()(2 ?????? NW hhGQ kW 再熱負荷 )()( 03 ?????? LhhGQ kW 總冷負荷 7 8321 ???? O kW 與上述方法的計算結果一致 二、三層營業(yè)廳送風量計算 已知： 二 層 營業(yè)廳 夏季室內總余熱量 kW，總余濕量為 ，室內狀態(tài)參數(shù)為Nt =26℃ N? =60%。 1熱濕比 528 301 ??? WQ? 2如圖在 h— d 圖上確定出室內狀態(tài)點 N，作過 N 點的熱濕比線 ?? 5287 線，取送 風溫差 9??t ℃，則送風溫度 ?t 17)926( ??? ℃，由送風溫度 ?t 與熱濕比線的交點，可得出送風狀態(tài)點 O在 h— d 圖上查得 ?h =， Nh = kJ/kg do=,dN=過 O 點做等濕線，交ψ =90%線與 L點， hL=哈爾濱商業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） 12 εψ =90 %△圖 2 送風狀態(tài)點確定 3 計算送風量 按消除余熱計算 G = )( ?hhQ N ? = )( ? =按消除余熱計算 G = )( ?ddW N ? = )( ? =4 換氣次數(shù)校核 0041 395 ????? VGn 滿足換氣次數(shù)的要求 新風量 10240101024 ???WG m3/h 回風量 3 1 0 5 51 0 2 4 04 1 2 9 5 ????? Wh GGG m3/h 5 確定新風和回風混合狀態(tài)點的焓 )()( NWNcW hhhhGG ??? 可得混合狀態(tài)點 C 的焓值為 ?ch kJ/kg 6 求空調系統(tǒng)所需冷量 )()(0 ???????? Lc hhGQ kW 7 冷量分析 室內負荷 )()( 01 ?????? hhGQ n kW 哈爾濱商業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） 13 新風負荷 )()(2 ?????? NW hhGQ kW 再熱負荷 )()( 03 ?????? LhhGQ kW 總冷負荷 9 4321 ???? O kW 與上述方法的計算結果一致。 四層餐廳送風量計算 已知： 四 層 餐廳 夏季室內總余熱量 ，總余濕量為 ，室內狀態(tài)參數(shù)為 Nt =26℃ N? =60%。 1熱濕比 496 6 582 ??? WQ? 2如圖在 h— d 圖上確定出室內狀態(tài)點 N，作過 N 點的熱濕比線 ?? 4966 線，取送風溫差 9??t ℃，則送風溫度 ?t 17)926( ??? ℃，由送風溫度 ?t 與熱濕比線的交點，可得出送風狀態(tài)點 O在 h— d 圖上查得 ?h =， Nh = kJ/kg do=,dN=過 O 點做等濕線，交ψ =90%線與 L點， hL=εψ =90 %△圖 3 送風狀態(tài)點確定 3 計算送風量 按消除余熱計算 G = )( ?hhQ N ? = )( ? =按消除余熱計算 G = )( ?ddW N ? 哈爾濱商業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） 14 = )( ? =4 換氣次數(shù)校核 0391 60 ????? VGn 滿足換氣次數(shù)的要求 新風量 12800101280 ???WG m3/h 回風量 2 6 3 6 01 2 8 0 03 9 1 6 0 ????? Wh GGG m3/h 5 確定新風和回風混合狀態(tài)點的焓 )()( NWNcW hhhhGG ??? 可得混合狀態(tài)點 C 的焓值為 ?ch kJ/kg 6 求空調系統(tǒng)所需冷量 )()(0 ???????? Lc hhGQ kW 7 冷量分析 室內負荷 )()( 01 ?????? hhGQ n kW 新風負荷 )()(2 ?????? NW hhGQ kW 再熱負荷 )()( 03 ?????? LhhGQ kW 總冷負荷 0 3321 ???? O kW 與上述方法的計算結果一致 風管設計計算及校核 一層營業(yè)廳送風系統(tǒng) 1 一層風口、風管布置與風口選型 根據(jù) 本建筑平面結構特點和風口布置模塊化思想，擬采用散流器送風。 1） 布置散流器 采用 對稱 布置方式 ，即共 布置 79 個散流器，每個承擔 5