工程結(jié)構(gòu)13梁板結(jié)構(gòu)(編輯修改稿)
2025-09-19 11:26 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 以后直到形成破壞機構(gòu)， 由于結(jié)構(gòu)計算簡圖的改變而引起 的內(nèi)力重分布。 13 梁板結(jié)構(gòu) 由于鋼筋混凝土的非彈性性質(zhì)，使截面上應(yīng)力分布不再服 從線彈性分布規(guī)律的現(xiàn)象，稱為 應(yīng)力重分布。 ?應(yīng)力重分布 靜定結(jié)構(gòu)和超靜定結(jié)構(gòu)都有應(yīng)力重分布現(xiàn)象 13 梁板結(jié)構(gòu) ?應(yīng)力重分布 長期荷載作用下軸壓構(gòu)件截面混凝土和鋼筋的應(yīng)力重分布 第一階段 第三階段 彈塑性階段 O fc f39。y σc Nc 拐點 σc Nc曲線 σ39。s N39。c曲線 第二階段 彈性階段 破壞階段 13 梁板結(jié)構(gòu) 總結(jié)： ?超靜定結(jié)構(gòu)達到承載能力極限狀態(tài)的標志不是一個截面達到屈服，而是出現(xiàn) 足夠多的塑性鉸 ，使結(jié)構(gòu)形成破壞機構(gòu)； ?超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)第一個塑性鉸后，結(jié)構(gòu)中的內(nèi)力分布不再服從彈性分析結(jié)果，與彈性內(nèi)力結(jié)果存在差別的現(xiàn)象，稱為“ 塑性內(nèi)力重分布 ”； ?考慮塑性內(nèi)力重分布，更符合實際內(nèi)力分布規(guī)律； ?按塑性理論計算承載力 按彈性理論計算的極限承載力，因此按 彈性理論 分析方法是 偏于安全 的，按 塑性理論 分析方法是 經(jīng)濟合理 的。 13 梁板結(jié)構(gòu) ４、影響塑性內(nèi)力重分布的因素 ?塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力 主要取決于縱向鋼筋的配筋率、鋼材的品種和混凝土的極限壓應(yīng)變值。 ?正常使用條件 如塑性鉸轉(zhuǎn)動幅度過大，其附近截面將產(chǎn)生過寬裂縫及過大的結(jié)構(gòu)撓度，不能滿足正常使用的要求。 ?斜截面承載能力 為保證連續(xù)梁內(nèi)力重分布能充分發(fā)展，結(jié)構(gòu)構(gòu)件必須要有足夠的受剪承載能力。 13 梁板結(jié)構(gòu) 我國行業(yè)標準 《 鋼筋混凝土連續(xù)梁和框架考慮內(nèi)力重分布設(shè)計規(guī) 程 》 （ CECS 51∶ 93）主要推薦用 彎矩調(diào)幅法 計算鋼筋混凝土連續(xù) 梁、板和框架的內(nèi)力 極限平衡法 塑性鉸法 彎矩調(diào)幅法 非線性全過程分析方法 超靜定混凝土結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布的計算方法： 13 梁板結(jié)構(gòu) 連續(xù)梁、板內(nèi)力重分布的實用計算方法－－彎矩調(diào)幅法 《 鋼筋混凝土連續(xù)梁和框架考慮內(nèi)力重分布設(shè)計規(guī)程 》 （ CECS51:93) 規(guī)定：調(diào)幅系數(shù) β一般為 ，且不宜超過 。 即：根據(jù)設(shè)計需要，降低和調(diào)整按彈性理論計算的某些截面的最 大彎矩值。 ? 13 梁板結(jié)構(gòu) （ 1） 縱筋： 宜 選用 HPB300、 HRB33 HRB400；混凝土： 宜 選用C20～ C45 （ 2） β一般 不宜 超過 （ 3） 不應(yīng) 超過 ， 不宜 小于 （ 4）調(diào)整后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力 必須 滿足靜力平衡條件： 連續(xù)梁、板各控制截面的彎矩值 不宜 小于簡支梁彎矩值的 1/3 ?AB 0() 1 . 0 22 lMM MM? ??應(yīng)用彎矩調(diào)幅法應(yīng)遵循以下規(guī)定： （ 5） 應(yīng) 在可能產(chǎn)生塑性鉸的區(qū)段適當增加箍筋數(shù)量 受剪配箍率：（防斜拉） （ 6）在正常使用階段 不應(yīng) 出現(xiàn)塑性鉸，且變形及裂縫寬度 必須滿足 《 規(guī)范 》 規(guī)定。 yv c sv sv 03 . 0 f f bs A ? ? r 13 梁板結(jié)構(gòu) 可按荷載最不利布置，根據(jù)調(diào)整后的支座彎矩用靜力平衡條件計算；也可近似取用考慮荷載最不利布置按彈性方法算得的剪力值。 彎矩調(diào)幅法計算步驟 （ 1）按彈性分析方法計算內(nèi)力，按活載最不利分布進行內(nèi)力組合得出最不利彎矩圖； （ 2）按 CECS51:93要求對支座彎矩調(diào)幅； （ 3）計算支座彎矩調(diào)幅后相應(yīng)的跨中彎矩值，且此彎矩值不得小于彈性彎矩值。 連續(xù)梁各控制截面的剪力設(shè)計值 13 梁板結(jié)構(gòu) 等跨連續(xù)梁 式中， 、 分別為等跨連續(xù)梁的彎矩系數(shù)和 剪力系數(shù)，見表 。 等跨連續(xù)板 式中， 為等跨連續(xù)板的彎矩系數(shù)，見表 。 內(nèi)力計算方法 查表法 2m b 0()M g q l???v b n()V g q l???vb?mb?2m p 0()M g q l???mp?次梁對板 、 主梁對次梁的 轉(zhuǎn)動約束 作用 ， 以及 活荷載的不利布置 等因素 ， 在按彎矩調(diào)幅法分析結(jié)構(gòu)時 均已考慮 。 13 梁板結(jié)構(gòu) 表 連續(xù)梁和連續(xù)單向板的彎矩計算系數(shù) 支承情況 截面位置 端 支座 邊跨 跨中 距端第二支座 距 端第二 跨跨中 中間支座 中間跨 跨中 A Ⅰ B Ⅱ C Ⅲ 梁、板擱置 在墻上 0 1/11 2跨 連續(xù)： 1/10 3跨以上連續(xù)：1/11 1/16 1/14 1/16 板 與梁整澆連接 1/16 1/14 梁 1/24 梁與柱整澆連接 1/16 1/14 m b m p??、 13 梁板結(jié)構(gòu) 表 連續(xù)梁的剪力計算系數(shù) 支承情況 截面位置 端支座內(nèi)側(cè) Ain 距端第二支座 中間支座 外側(cè) Bex 內(nèi)側(cè) Bn 外側(cè) Cex 內(nèi)側(cè) Cin 擱置 在墻上 與梁或柱整澆連接 vb? 13 梁板結(jié)構(gòu) 擱置在墻上的板和次梁考慮內(nèi)力重分布的 彎矩、剪力系數(shù) 13 梁板結(jié)構(gòu) 塑性理論的適用范圍 塑性理論方法 不適用 于下列情況 : 1） 裂縫控制等級為一級或二級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件， 如水池池壁、自防水屋面，以及處于侵蝕性環(huán)境中的結(jié)構(gòu)； 2） 直接承受動力和重復(fù)荷載的結(jié)構(gòu)； 3） 要求有較高安全儲備的結(jié)構(gòu)， 如肋梁樓蓋中的主梁。 13 梁板結(jié)構(gòu) ⑴ 計算單元及荷載 計算單元： 與彈性方法相同。 總結(jié)： 單向板肋梁樓蓋按塑性理論設(shè)計步驟 13 梁板結(jié)構(gòu) 計算跨度： 荷載： 用實際恒載與實際活載。 )()(2,2000梁板且nnnllhllall?????邊跨 中間跨 )(0 板梁 、ll n? 13 梁板結(jié)構(gòu) 等跨連續(xù)梁 式中， 、 分別為等跨連續(xù)梁的彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)。 等跨連續(xù)板 式中， 為等跨連續(xù)板的彎矩系數(shù)
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