發(fā)電機(jī)變壓器保護(hù)的整定計(jì)算(編輯修改稿)
2025-09-13 09:14 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 % @. K p! _在大型發(fā)電機(jī)變壓器保護(hù)整定計(jì)算導(dǎo)則中，建議Izdo?。ā㊣e，其理由是：當(dāng)發(fā)電機(jī)的電流小于或等于額定電流時(shí)，差動(dòng)保護(hù)不必具有制動(dòng)特性。 $ Gamp。 n0 C0 X) W* x。 Io運(yùn)行實(shí)踐表明：當(dāng)故障點(diǎn)距離發(fā)電機(jī)較遠(yuǎn)時(shí)，發(fā)電機(jī)提供的短路電流可能小于或等于額定電流。但在遠(yuǎn)處故障或故障切除后的暫態(tài)過(guò)程中，由于差動(dòng)保護(hù)兩側(cè)TA及回路的暫態(tài)特性差異，可能在差動(dòng)保護(hù)中短時(shí)出現(xiàn)較大的差流，致使差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)。對(duì)于不完全差動(dòng)保護(hù)，由于兩側(cè)TA變比、型號(hào)的不同，由上述原因產(chǎn)生的不平衡電流將更大。3 d9 T* B0 Z$ S: J4 x。 O基于上述原因，建議減小拐點(diǎn)電流，整定為：Izdo＝（～）Ie。. YB/ r, i, w國(guó)外生產(chǎn)的具有比率制動(dòng)特性的差動(dòng)保護(hù)，其拐點(diǎn)電流通常等于零。 Y. I2 G39。 b* U J$ z% `5 w⑶比率制動(dòng)系數(shù)Kz0 ~, ~( F^. s* w+ Y39。 M [amp。 ^Gamp。 i( ?發(fā)電機(jī)差動(dòng)保護(hù)的比率制動(dòng)系數(shù)，決定于圖7－1中的夾角α。可以看出，當(dāng)拐點(diǎn)電流（即圖中B點(diǎn)的橫坐標(biāo)）確定后，夾角α決定于C點(diǎn)。而特性曲線上的C點(diǎn)近似決定于發(fā)電機(jī)外部故障時(shí)最大短路電流Ikmax與差動(dòng)回路中的最大不平衡電流Iubmax的比值。即 ~2 \6 zamp。 S8 m. X/ L K………………………………………………………………………（7－2） T2 q0 Z: I0 q3 r2 @差動(dòng)回路中的最大不平衡電流，除與差動(dòng)TA的10％誤差及調(diào)整誤差有關(guān)外，尚與差動(dòng)兩側(cè)TA暫態(tài)特性有關(guān)。考慮到上述情況，外部故障時(shí)，為躲過(guò)差動(dòng)回路中的最大不平衡電流，C點(diǎn)的縱坐標(biāo)電流應(yīng)為：0 G) V6 x0 A, d…………………………………………………（7－3）2 c! V4 {* o) b) `0 x A5 S在式（7－3）中： A! i/ c6 s) A* r7 c6 \$ ]* JKH —可靠系數(shù)，～；。 G) w0 S[6 I9 f6 Q/ eKf —暫態(tài)特性系數(shù)，當(dāng)兩側(cè)TA變比、型號(hào)完全相同時(shí)，Kf≈0。而當(dāng)兩側(cè)TA變比、, e7 H L$ [ E。 Y7 }) i6 ?* ~2 N型號(hào)不相同時(shí)，～；/ w) P Qamp。 j39。 x3 pIdzmax—最大動(dòng)作電流。q+ F: y6 S39。 e$ f5 l. }將以上數(shù)據(jù)代入式（7－3）得：. Q0 AK0 T$ [ a% AIdzmax ≈（～）Ikmax Fj7 q* P5 |. U R將Idzmax代入式（7－2），可得：! n h9 V1 D% ^3 C! Q( QKz≈（～）1 k% `% i ^8 |amp。 F9 a因此，對(duì)于發(fā)電機(jī)完全縱差保護(hù)，；而對(duì)于不完全縱差保護(hù)，～。* r7 B* ?6 k+ c⑷關(guān)于具有比率制動(dòng)特性差動(dòng)保
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