【文章內(nèi)容簡介】 的NH3N量N1 =進水TKN－出水NH3N－N0 ＝65－10－＝ mg/L② 脫氮量N2N2=進水TKN－出水TN－N 0=65－20－=③ 堿度平衡一般認為剩余堿度達到100mg/L (以CaCO3計)以上，即可保持pH≥,生物反應能正常進行。，剩余堿度=原水堿度SALK－硝化消耗堿度+反硝化產(chǎn)生堿度+去除BOD5產(chǎn)生堿度 =200－＋＋（500－） = mg/L＞100 mg/L,此值滿足堿度要求，可保持pH≥④ 脫氮所需容積V缺脫硝率qdn(t) =qdn(20) 15℃時qdn==（還原的NO3—N）/kgMLVSS脫氮所需容積 V缺= ⑤ 脫氮水力停留時間t缺=(3) 氧化溝總容積和停留時間總容積V=V好+V缺+V預反硝化=3100m3其中，V預反硝化=20％V≈610 m3V好+V缺=2360+130=2490 m3停留時間t=(4) 需氧量① 實際需氧量AORAOR＝去除BOD5需氧量D1－剩余污泥中BOD5的需氧量D2（用于生物合成的那部分BOD5的需氧量）＋去除NH3N耗氧量D3－剩余污泥中的NH3N耗氧量D4－反硝化脫氮產(chǎn)氧量D5D1=kg/dD2=kg/d D3 kg/d （）D4=污泥含氮率kg/dD5=脫氮量Nr=kg/d ()總需氧量AOR=D1－D2＋D3－D4－D5=－＋506－－48=735kg/d，則AOR=kg/d② 標準狀態(tài)下需氧量SORSOR式中Cs(20)——20℃氧的飽和度，； T——污水設計溫度，取25℃ Cs(T) ——設計水溫時氧的飽和度，C——平均溶解氧濃度，取2mg/L；——污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，——污水中飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧含量之比，ρ——氣壓調(diào)整系數(shù)，ρ＝，105Pa，所以ρ＝1 氧的飽和溶解值水溫/℃12345678910飽和溶解氧含量/（mg/L）水溫/℃11121314151617181920飽和溶解氧含量/（mg/L）水溫/℃21222324252627282930飽和溶解氧含量/（mg/L）SORkg/d=(5) 氧化溝尺寸設二廊道卡魯塞爾2000氧化溝一座。有效水深H=4m，則氧化溝深度h=4+=。，單溝道寬度B=6m。氧化溝總容積V=V1+V2=3100m3，其中預硝化區(qū)V1=610 m3，V2=V好+V缺=2490 m3氧化溝總面積 m2預反硝化區(qū)面積 m2 m2彎道部分的面積 m2直線段部分面積 m2溝道總長=m單溝直線段長度m，取42m預反硝化區(qū)長度m(6) 進水管和出水管進出水量采用設計流量加上最大回流量（即污泥回流比R=100%）進出水管流量Q1=設管道流速v=，則管道過水斷面 m2進出水管管徑m，取250mm校核管道流速m/s(7) 出水堰和出水豎井① 出水堰按薄壁堰來計算，式中，b——堰寬，m； H ——堰上水頭高，m，校核堰上水頭m② 出水豎井考慮安裝可調(diào)堰，出水豎井長L=m出水豎井寬B=則出水豎井平面尺寸為氧化溝出水孔尺寸為(8) 污泥計算① 回流污泥量氧化溝系統(tǒng)中，根據(jù)下面簡單的質(zhì)量平衡式計算污泥回流量式中，Q——污水流量，m3 /dQr——回流污泥量，m3 /d X0——進水SS含量，mg/L Xr——回流污泥含量，mg/L，取10000mg/L X——氧化溝中MLSS含量，mg/L R——回流污泥比所以Qr=1760m3/d，R=88%② 剩余污泥量 =kg/d(9) 曝氣設備選擇SOR＝ kg/d=選擇兩臺DS倒傘型表面曝氣機，一備一用。充氧能力為2kgO2/(kWh)，則所需電機功率kW，取N=55kW。選用DS325型倒傘表面曝氣機，其參數(shù)如下[8]：葉輪直徑D=3250mm，電機額定功率55kW，充氧能力71～107kg/h，葉輪升降動程177。180 －100。 倒傘表面曝氣機(10) 水下推進設備選擇水下推進設備主要推動和混合氧化溝中的混合液，增加溝底流速，保持污泥懸浮。選用兩臺4650型小直徑水下推流攪拌器[4]。其參數(shù)如下，葉輪直徑580mm，轉速480r/min。為了使泥水分離以及混合液澄清、污泥濃縮并將分離得污泥回流到生物處理段，改善回流污泥得濃度和活性污泥處理系統(tǒng)的出水水質(zhì)。本設計采用1座普通輻流式二次沉淀池，中心進水，周邊出水。設計參數(shù)：取表面負荷q=179。/(m178。h)，變化系數(shù)Kz=，懸浮固體濃度X=5000 mg/L，二沉池底生物固體濃度Xr=10000 mg/L，污泥回流比R=88％，沉淀時間為t=。（1）沉淀部分水面面積FF== ， u為活性污泥成層沉淀之沉速。取值參考下表： 隨混合液濃度而變的u值[ 9]混合液污泥濃度MLSS（mg/L）上升流速u（mm/s）2000≤30004000500060007000所以X=5000mg/L時。F=（2）池子直徑DD===16m（3）校核固體負荷G（符合要求）（4）有效水深h2，取沉淀時間t=h2=qt==沉淀區(qū)有效容積m3（5）污泥區(qū)的容積V污泥區(qū)容積按2h貯泥時間確定。m3（6）污泥區(qū)高度h4①污泥斗高度，污泥斗底部直徑D2=，上部直徑D1=，傾角60176。則mm3②圓錐體高度mm3③豎直段污泥部分的高度m污泥區(qū)的高度m（7）沉淀池的總高度H設超高h1=，緩沖層高度h3=。m（8）進出水系統(tǒng)①進水管m3/h=設進水管管徑D1=200mm，管道流速m/s②出水槽采用周邊出水槽槽寬m，（k為安全系數(shù)，～）（9）吸泥機選型由于經(jīng)過氧化溝工藝產(chǎn)生的污泥相對密度小，難于刮集，所以適宜選用吸泥機。選用ZBXN16型周邊傳動半橋式吸泥機[8]。其主要技術性能參數(shù)有：池徑 16m；周邊線速度≤；；真空系統(tǒng)電機功率3kW。過濾是以石英砂等粒狀濾料截留水中懸浮物質(zhì)，也包括浮游生物、病毒、細菌等，使水獲得澄清。殘留的細菌和病毒等因失去渾濁物的保護或依附，在后續(xù)消毒過程中容易被殺死[1]。本設計采用的無閥濾池是一種不設閘閥，不需真空設備，運行完全由水力自動控制的濾池。利用虹吸作用可以自動反沖洗，實現(xiàn)無動力運行。 重力式無閥濾池設計水量： m3/h，濾池分兩格， m3/h。濾池沖洗耗水量按凈產(chǎn)水量的4％計，則每格設計水量為 Q＝＝＝12L/s： 重力式無閥濾池設計參數(shù)參 數(shù) 名 稱單 位數(shù) 值濾速m/hv＝5平均沖洗強度L/（sm2）q=15沖洗歷時mint=5期終允許水頭損失mH終＝排水井堰口標高m（設計地面標高為177。）濾池地板入土深度m（1）濾池面積所需過濾面積==,其面積為= ＝并考慮連通渠斜邊部分混凝土壁厚60mm，則每邊長＝＋＝，面積為= ＝故要求濾池面積＝+4＝ 濾池采用正方形，每邊長 L＝＝3m 濾池實際面積 F＝33＝9m2 實際過濾面積 F1＝9－4＝（2）濾池高度 濾池高度計算項 目采用值（m）底部集水區(qū)高度濾板厚度承托層厚度濾料層厚度渾水區(qū)高度=40％濾料層厚度+=頂蓋高度沖洗水箱高度＝超高濾池總高（3）進水分配箱 ，則面積為＝分配箱采用正方形，邊長為m（4）進水管 選用管徑Dg＝150mm鋼管，則流速m/s,反查非滿流圓管水力特征表得鋼管粗糙系數(shù)nM＝，水力坡降為：設進水管長度l進＝10m，其中90176。彎頭3個，三通1個，三通管徑采用350mm150mm（350mm為初步假定的虹吸上升管管徑）。沿程水頭損失 hf＝i進l進＝10＝局部水頭損失系數(shù)為ε進口＝，ε90176。彎頭＝，ε三通＝＝（＋3＋）＝所以進水管總水頭損失 h進＝hf+ hj＝＋=（5）幾個控制標高① 濾池出水口標高濾池出水口標高＝濾池總高度－濾池入土深度－超高＝－－＝② 虹吸輔助管管口標高虹吸輔助管管口標高＝濾池出水口標高＋期終允許水頭損失＝＋＝③進水分配箱底標高進水分配箱底標高＝虹吸輔助管管口標高－防止空氣旋入的保護高度＝－＝④進水分配箱堰頂標高進水分配箱堰頂標高＝虹吸輔助管管口標高+進水管水頭損失＋10~15cm的安全高＝＋＋＝（6）虹吸管管徑 虹吸管管徑的大小應能保證在虹吸管通過額定沖洗流量（平均沖洗強度）時，各項水頭損失值之和等于和小于虹吸水位差（沖洗水箱中平均水位和排水井中水封水位之差）。采用反算法，先假設虹吸上升管直徑采用350mm，虹吸下降管直徑采用300mm。① 主虹吸管的額定流量Q虹 反沖洗流量 Q沖＝qF1＝15＝因沖洗時仍在進水 Q＝12L/s所以 Q虹＝Q沖＋Q＝＋12=② 額定流量時的管段流速v與水力坡降i 假定虹吸上升管管徑為350mm，管長m管中流速m/s,反查非滿流圓管水力特征表得鋼管粗糙系數(shù)nM＝，水力坡降為：Q＝Q沖＝，vm/s假定虹吸下降管管徑為300mm，管長m管中流速m/s,反查非滿流圓管水力特征表得鋼管粗糙系數(shù)nM＝，水力坡降為： 三角連通管內(nèi)流速v連m/s由v＝C，得i連