【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 樁為止水帷幕時(shí)有好的效果防水。鋼管內(nèi)支撐具有拼裝方便、施工速度快并可以多次重復(fù)使用等優(yōu)點(diǎn)，并可施加預(yù)應(yīng)力。此時(shí)支護(hù)結(jié)構(gòu)有一定的安全性和經(jīng)濟(jì)性。缺點(diǎn)：主體結(jié)構(gòu)深度太大，地下水位較高，施工難度較大。② 主體采用地下連續(xù)墻及剛支撐優(yōu)點(diǎn)：施工振動(dòng)小，噪音低，非常適于城市施工；墻體剛度大，防滲性能好，可以貼近施工；適用于多種地基條件，可以作為剛性基礎(chǔ)；占地少，可以充分利用建筑紅線以內(nèi)有限的地面和空間；工效高，工期短，質(zhì)量可靠，經(jīng)濟(jì)效益高。本方案充分考慮了基坑地下水位高，面積大，高度大等特點(diǎn)。主體采用地下連續(xù)墻強(qiáng)度高又可以止水，并成為基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)部分，與后澆的內(nèi)襯共同組成永久性結(jié)構(gòu)的側(cè)墻。機(jī)械化程度高，能保證工期，是比較安全可靠的施工方法。交通層高度不大，采用人工挖孔樁是安全有效的，并在一定程度上降低了工程造價(jià)。缺點(diǎn)：地下連續(xù)墻作為擋土結(jié)構(gòu)時(shí)造價(jià)比較高；在一些特殊地質(zhì)條件下施工難度大；還須有泥漿處理?xiàng)l件，對(duì)廢泥漿的處理會(huì)造成環(huán)境污染。施工中如出現(xiàn)槽壁坍塌問(wèn)題會(huì)引起鄰近地面沉降，墻體混凝土超方。通過(guò)對(duì)比本基坑采用第二種圍護(hù)方案。8清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）第三章 土壓力計(jì)算 荷載的確定車站東北側(cè)為蘇州市供電局吳城分局，東南側(cè)為盤蠡南苑、薛家塔別墅、薛家塔，西北側(cè)為盤蠡村，西南側(cè)為美之國(guó)住宅小區(qū)。路口南北方向?yàn)楸P蠡路，現(xiàn)狀為城市主干路。東西方向?yàn)閷殠髀?，現(xiàn)狀為城市主干路,因此取上部荷載為30 kPa。 地下水對(duì)土壓力的影響根據(jù)《基坑工程手冊(cè)》有在基坑開挖深度范圍內(nèi)存在地下水時(shí)，作用與圍護(hù)結(jié)構(gòu)上的側(cè)壓力一般按照如下規(guī)定計(jì)算：（1）對(duì)砂土和粉土等無(wú)粘性土按照水土分算的原則計(jì)算，即作用于圍護(hù)結(jié)構(gòu)上的側(cè)壓力等于土壓力和靜水壓力之和。地下水位以下的土壓力采用浮重度g’和有效應(yīng)力抗剪強(qiáng)度指標(biāo)C’和j計(jì)算；（2）對(duì)粘性土宜根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)按水土分算或者水土合算原則進(jìn)行計(jì)算。水土合算時(shí)，地下水位以下的土壓力采用飽和重度gsat和總應(yīng)力抗剪強(qiáng)度指標(biāo)C和j計(jì)算。由于蘇州的地下水較豐富，而場(chǎng)地土質(zhì)主要為粘性土，且無(wú)穩(wěn)態(tài)滲流，故采用水土合算法。 9 ‘清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 按分層土計(jì)算土壓力 土體物理力學(xué)參數(shù)層號(hào)及土層名稱 ①1雜填土 ①3素填土 ③粘土 ④1粉質(zhì)粘土 ④2粉質(zhì)粘土 ④3粉砂夾粉土 注：厚度 （m） 重度 kN/m3 直剪（固塊）粘聚力 Ck（kPa） 靜止側(cè)壓力系數(shù)Ko 本工程場(chǎng)地平坦，土體上部底面超載30kPa，在影響范圍內(nèi)無(wú)建筑物產(chǎn)生的側(cè)向荷載，且不考慮施工荷載及鄰近基礎(chǔ)工程施工的影響，假定支護(hù)墻面垂直光滑，故采用郎肯土壓力理論計(jì)算。1） 計(jì)算方法：按朗肯理論計(jì)算主動(dòng)與被動(dòng)土壓力強(qiáng)度，其公式如下：Pa=(q+Pp=(q+229。g229。gihi)Khi)Ka2c+2cKKa()iPP()式中Pa、Pp—— 朗肯主動(dòng)與被動(dòng)土壓力強(qiáng)度，kPa；q—— 地面均勻荷載，kPa；ig—— 第i 層土的重度，kN/m3；hiK—— 第i 層土的厚度，m；a、Kp—— 朗肯主動(dòng)與被動(dòng)土壓力系數(shù)；10清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2Ka=tan230。231。45232。230。231。45232。oj246。247。 2248。() 2Kp=tano+j246。247。 2248。()式中c、j—— 計(jì)算點(diǎn)土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)2） 各層土壓力計(jì)算過(guò)程ABCDr==E=F 開挖土層參數(shù)指標(biāo)，OA為雜填土層，1m厚AB為素填土層，BC為粘土層，為不透水層CD為粉質(zhì)粘土層，為不透水層DE為粉質(zhì)粘土層，EF粉砂夾粉土. 參數(shù)加權(quán)平均計(jì)算1） 參數(shù)加權(quán)平均計(jì)算由于各土層物理力學(xué)參數(shù)相差不大，故采用加權(quán)平均法計(jì)算土壓力，各加權(quán)平均參數(shù)計(jì)算為：11清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）平均容重：g==229。gihi/229。hi 19180。+20180。+180。+180。+180。34= 迎土區(qū)：f==229。fihi/229。hi= 15180。+180。+180。+16180。+180。34C==229。Cihi/229。hi= 20180。+21180。+180。+21180。+180。34背土區(qū)：f==229。fihi/229。hi 16180。+180。 = C==229。Cihi/229。hi 21180。+180。2） 土壓力計(jì)算 土壓力系數(shù)：=主動(dòng)土壓力系數(shù)： 被動(dòng)土壓力系數(shù)：Ka=tgKp=tg2(45(45 +f2)=)= Ka= 20f2Kp=主動(dòng)土壓力（迎土側(cè)）： 地面均布超載 墻頂：h=0mq=30kPa ea0=(q+gh)Ka2CKa =30180。180。180。=012清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）取ea0=0kPa臨界深度坑底：hh==eaj=(q+gh)Ka2CKa 被動(dòng)土壓力（背土區(qū)）： =(30+180。)180。180。180。=ep0=2CKp 墻低：h=18m=2180。180。=epj=(q+gh)Kp+2CKp =(30+180。18)180。+2180。180。=13清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）第四章 結(jié)構(gòu)計(jì)算理論的確定本工程地質(zhì)條件較為均勻，但開挖深度較深，為了減少支護(hù)樁的彎矩可以設(shè)置多層支撐。在進(jìn)行結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)土壓力計(jì)算1） 確定臨界深度z0：由e=(q+rz0)ka2c2ckaqKrKaka=0得: z0=a= ()2） 各支點(diǎn)及坑底處的土壓力A點(diǎn)： eaA=(q+rh)Ka2CKa B點(diǎn)： =30180。180。180。= aeaB=(q+rh)K2CKa C點(diǎn)： =（30+180。）180。180。180。= aeaC=(q+rh)K2CKa D點(diǎn)： =(30+180。)180。180。180。= aeaD=(q+rh)K2CKa=(30+180。)180。180。180。14清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） E點(diǎn)： = aeaE=(q+rh)K2CKa F點(diǎn)： =（30+180。）180。180。180。= 2CKaeaF=(q+rh)K 3） 土壓力零點(diǎn) =（30+180。）180。180。180。=土壓力零點(diǎn)距離基坑底的距離，可根據(jù)凈土壓力零點(diǎn)處墻前被動(dòng)土壓力強(qiáng)度與墻后主動(dòng)土壓力強(qiáng)度相等的關(guān)系求得。rmuKp=eaD+rmuKa ()==eaDr(KPKa)=18180。() ()4） 基坑支護(hù)簡(jiǎn)圖基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖41所示，將點(diǎn)O近似看作為彎矩0點(diǎn)，看做地下支點(diǎn)無(wú)彎矩。30kN/m 基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖先將基坑支護(hù)圖畫成為一連續(xù)梁，其荷載為水土壓力及地面荷載。15清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）1 連續(xù)梁結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖 用等值梁法計(jì)算彎矩1）分段計(jì)算固端彎矩① 連續(xù)梁AB段懸臂部分彎矩。 MBA=180。180。12180。13180。 =m AB AB段計(jì)算簡(jiǎn)圖② 連續(xù)墻BC段彎矩，MCB=ql82+ql15‘2MBA22 4 180。=234。8235。+()180。152 16清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） =m B BC段計(jì)算簡(jiǎn)圖③ 連續(xù)墻CD段彎矩，M=ql122CDq162。l302 2=180。12()180。302 MDC=mql122 =+q162。l202 2 =180。12+()180。202 =m 95 CD段計(jì)算簡(jiǎn)圖連續(xù)墻DE段彎矩，MDE=ql122q162。l302 17清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） M=180。122()180。302 =mql122 2ED=+q162。l202 =180。12+()180。202 =m 658 DE段計(jì)算簡(jiǎn)圖連續(xù)墻EFO段彎矩，其中O點(diǎn)為零彎矩點(diǎn)MEO=q1a82(2al)2q2a242q3ba12a2249。233。89180。+()234。l5l6235。30180。2423b2249。233。1()234。5l235。 =180。82(2)289180。+180。()234。 180。1180。()234。 ==m 18清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）q2q3q1EO EO段計(jì)算簡(jiǎn)圖2）彎矩分配計(jì)算固端彎矩不平衡，需用彎矩分配法平衡支點(diǎn)C、D、E彎矩。 分配系數(shù)C點(diǎn)：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度（遠(yuǎn)端固定時(shí)為4i，遠(yuǎn)端鉸支為3i）SCB=3iCB SCD=4iCDiCB=EI=EIilCD=EI=∴ 分配系數(shù) uCBCB=SS CB+S=CD uSCDCD=S=CB+SCD分配系數(shù)D點(diǎn)：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度（遠(yuǎn)端固定時(shí)為4i，遠(yuǎn)端鉸支為3i）SDC=4iDCSDE=4iDE iEIDC==EIil DE=EI=19() ()()()()() 清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）∴ 分配系數(shù) uDC=SDCSDC+SDE= 分配系數(shù)E點(diǎn)：uDE=SDESDC+SDE=()轉(zhuǎn)動(dòng)剛度（遠(yuǎn)端固定時(shí)為4i，遠(yuǎn)端鉸支為3i） SED=4iED=4EI/ ∴ 分配系數(shù)SEG=3iEG=3EI/ uED=SEDSED+SEG= uEG=SEGSED+SEG= 彎矩分配表分配系數(shù) 固端彎矩 0 ← 0 ← 0 ← 0 ← → ← → ← → ← → ← 50 → ← → ← → ← → ← 50 → 0 → 0 → 0 → 0 0彎矩分配桿端彎矩 通過(guò)力矩分配，得到各支點(diǎn)的彎矩為：MB=m MC=m MD=50kNm 20清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）ME=m MG=0 彎矩、剪力圖（3）支座反力和軸力計(jì)算參考《基坑工程》（哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社）AB段梁：1162。=RB2180。180。180。180。+=BC段梁：180。180。2+()180。180。162。162。=RB () =162。+RB162。162。==RB21清華大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）180。180。162。=RC+()180。180。23180。++() CD= 段梁：180。180。+()180。180。162。162。=RC = 162。+RC162。162。==RC 180。180。+()180。180。23180。++50 162。=RD DE=170kN 段梁：180。180。+()180。180。 162。162。=RD = +()180。180。23180。+50+162。+RD162。162。==RD180。180。 162。162。=RE EO= 段梁(O點(diǎn)彎矩為零）：162。=[180。180。231。RE+247。+180。180。30180。231。+247。+2232。2248。232。3248。 12180。180。180。23180。]/+ =520kN 123180。180。3018