【文章內容簡介】 比較表63的規(guī)范相對位移滿足要求。5) 水平地震作用下的內力計算249。qH2233。230。lshlshl246。chlx230。l1246。Mw=2234。231。1+231。247。shlxx247。2l248。chl232。2l248。l235。232。均布荷載作用下：249。qH233。230。lshlshl246。lshlx230。l1246。Vw=2234。231。1+231。247。lchlx1247。2l248。chll235。232。232。2l248。 1230。shl246。Mw=PH231。chlxshlx247。l232。lchl248。集中荷載作用下：shl230。246。Vw=P231。chlxshlx247。chl232。248。第 52 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書 ＇總剪力墻底部總彎矩與水平地震作用下產生的底部總彎矩之比第 53 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書Mw60646==57%50%,滿足要求。 M0107270由于為剛結體系計算，上表計算的剪力不是剪力墻的總剪力，將其記為V’w(x)?？偪蚣艿目偧袅?、總連梁的分布約束彎矩、總剪力墻的總剪力計算如下表622。表622注：連梁剛度，框架剛度查前面剛度計算表Vp(x)=q0H(1x2)+F 2橫向地震作用下總剪力墻、總框架、總連梁所分配的內力匯總如下表623：第 54 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書 總框架剪力Vf的調整分析上表知： =180。4830=966KN的樓層，,max中的較小值，,max=180。=〈，各層總剪力按調整后的比例放大各柱和梁的剪力和端部彎矩，求柱軸力時用不調整的剪力所求出的結果。 取4軸進行計算Vf(KN) 6) 4軸各根框架柱內力計算a) 框架剪力分配，如下表624進行計算第 55 頁 表625第 56 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書 c) 4軸A/F框架柱，梁端彎矩計算，列表626如下計算A/F框架柱，梁端彎矩計算第 57 頁 M21=mi21(x)231。247。M12=mi12(x)231。231。247。231。247。22232。248。232。248。M12xaLLxbLMb12=M12 Mb21=M12 x=LxxM12+M21連梁的 設計剪力為Mb12+Mb21M12+M21Vb= 或 Vb=L0LKL4KL42 連梁計算如下表：KL41:1~5層：aL=, bL=0, x=L,=6~10層：aL=, bL=0, x=L,=KL42:1~5層：aL== bL, x=L/2,=6~10層：aL==bL, x=L/2, =========KL4KL42 連梁計算如表6－27所示。 第 58 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書 第 59 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書 KL42連梁彎矩計算說明：彎矩單位KN*M；剪力單位KN；KL41所求得Vb`為A/F柱軸力用。第 60 頁 Vwij=229。EIeqii=1EIeqi229。EIeqii=1kVWjW3為整體截面剪力墻，由于兩端有連梁與其相連，這對第片i剪力墻第j層樓方的剪力墻截面彎矩按下試進行：Muwij= Mwij +Mi,12/2Mlwij= Mwij Mi,12/2式中，為第j層第i根連梁1端（與剪力墻相連端）在剪力墻軸線處的集中約束彎矩，數(shù)據參考附表64。具體計算如表628。橫向水平地震作用下的內力圖見附圖6666。所作出的內力圖為左震作用下的，右震作用下的內力同左震相同，方第 61 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書第 62 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書第 63 頁 內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書第 64 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書第 65 頁 第 66 頁 內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書 第 67 頁 內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書7 第 68 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書第 69 頁7內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書第七章 豎向荷載作用下4軸框剪內力計算 荷載簡化計算計算以4軸為設計對象，計算簡圖如圖71~74。 第 70 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書第 71 頁 內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書 第 72 頁 4軸處屋面層荷載傳遞示意圖1) 2~10層梁的受荷計算a) A（F后）軸前懸臂梁：恒載：梁梯形荷載：端部：b180。h=250mm180。550mm gk= 180。[()180。25+(180。2)]=：b180。h=250mm180。450mm gk=： gk=180。=：封口梁傳來：第 73 頁 g1k= 180。[()180。25+(180。2)]=： g2k= 180。()=板傳來的三角形荷載： g3k= 180。180。2=： g3k= 180。180。2180。=次梁L7（4）傳來的集中力計算：次梁自重傳來的：180。=次梁上墻傳來的： 180。[180。()2180。]+180。180。= 傳給次梁上板傳來的：180。180。+(+)180。180。180。=集中力為：Pk=++=?；詈奢d：板傳來的三角形荷載： qk= 180。180。2=：qk= 180。180。2180。=次梁L7（4）傳來的集中力計算：傳給次梁上板傳來的：180。180。+(+)180。180。180。=集中力為：Pk=c) 連梁KL42的計算恒載計算：梁自重均布荷載：g1k=板傳來的均布線荷載：g2k=180。=活載計算：qk=180。=第 74 頁 gk= 180。[()180。25+(180。2)]=：b180。h=250mm180。450mm gk=：封口梁傳來：[()180。(180。25+180。2)]180。=、板傳來：(+180。)180。= 總集中力：P1k=+=活載計算(未部集中力計算)：封口梁傳來：b) AB（EF）軸恒荷載計算：P1k=180。180。= 恒載：b180。h=250mm180。550mm g1k= 180。[()180。25+(180。2)]=： g2k= 180。180。2=：g2k= g2k(+a1)=180。234。12180。231。247。+231。247。=：板傳來的梯形荷載形荷載： qk= 180。180。2=第 75 頁內蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書= qk(12a1+a1)=180。234。12180。231。247。+231。247。=) 頂層連梁KL42的計算 23轉化為均布荷載：恒載計算：梁自重均布荷載：g1k=板傳來的均布線荷載：g2k=(180。25+180。17+)180。=：qk=180。(+)=5) 柱頂點縱向傳來的恒活載集中力：a) A/F柱：頂層柱：恒載縱梁自重傳來的恒載：P1=[()180。(25180。+180。2)]180。=板傳來的三角形及矩形荷載：230。1246。p2=180。180。231。180。+247。= 232。2248?？偪v向傳來的頂點恒載集中力：Pk=(+)= 活載板傳來的三角形及矩形荷載：230。1246。p2=180。180。231。180。+247。= 232。2248。總縱向傳來的頂點活載集中力：Pk=2~10層柱縱梁自重傳來的恒載：P1=180。=板傳來的三角形及矩形恒荷載：p2=180。180。= 總縱向傳來的頂點恒載集中力：Pk=(+)= 板傳來的三角形及矩形活荷載：p=180。180。= 總縱向傳來的頂點活載集中力：Pk=b) B/E軸W3邊框柱（縱向傳給B/E軸W3邊框柱頂點軸力）： 頂層第 76 頁 左邊梁傳來的集中力為：p’=(+)180。右邊縱梁承受集中力p’’傳來的第 77 頁 2600= 4500 右邊梁傳來的集中力為：p’’=(++)180。縱向傳來的恒載集中力為：p=++++= 2600= 4500活載： 1板傳來的：p3=180。180。180。= 2左邊縱梁承傳來的集中力p’樓梯板活載：(180。180。+180。)180。6/2=p’= 左邊梁傳來的集中力為：p’=180。右邊縱梁承受集中力p’’傳來的L4上板傳給縱梁的的荷載：180。180。6/2= 2600= 4500右邊梁傳來的集中力為：p’’=180。2600= 4500縱向傳來的活載集中力為：p=++= 2~10層恒載：縱向梁自重傳來的：p1=縱向墻自重傳來的：p2=180。[()180。180。]+180。180。= 1板傳來的：p3=180。180。180。= 2第 78 頁 左邊梁傳來的集中力為：p’=(+)180。右邊縱梁承受集中力p’’傳來的L4上墻傳給縱梁的的荷載： 2600= 4500[180。(6180。()180。180。2)+180。180。2180。]/2= L4上板傳給右縱梁的的荷載：180。180。6/2=L4傳來的自重：[()180。(180。25+180。2)]180。6/2= 右邊梁傳來的集中力為：p’’=(++)180?？v向傳來的恒載集中力為：p=++++= 2600= 4500活載：與屋面?zhèn)鱽淼南嗤?) 樓梯、電梯間屋面上傳來的荷載計算：a) 傳給WKL1恒載：梁均布荷載：gk=板傳來的梯形恒荷載計算：gk=180。180。2=：板傳來的梯形活荷載計算：qk=180。180。2=：恒載：縱向梁傳來的自重： 1板傳來的三角形荷載：180。180。180。= 2總集中力為：+=第 79 頁2樓梯、電梯間柱自重計算：10) 柱自重a) A/F軸底層、樓梯間層：180。()=2~5層：180。()=6~10層：180。()=b) 剪力墻邊框底層：180。()=2~5層：180。()=6~10層：180。()=11) 基礎梁及其上的恒荷載傳給基礎梁的計算：基礎梁截面縱橫的尺寸同樓面上的一樣，縱向為bh=250mm550mm,橫向bh=250mm500mm；傳給柱的集中力：=基礎梁 )/2==A/180。180。25180。(+180。3 p=180。=：B端柱：Pk=基礎梁+玻璃墻pk=180。180。25180。+25180。180。180。 p=180。=C端柱：左端基礎梁上的集中力傳來的(樓梯間的基礎梁、樓梯段及樓梯平臺梁傳來的)：180。180。25+180?！?(180。180。25+180。)180。3+231。=247。180。26232。248。 =180。=右端基礎梁上的集中力傳來的（電梯間的基礎梁及其上的墻傳來的）：第 80 頁豎向荷載作用下框架梁柱線剛度、固端彎矩及 6~10層：ic=180。103(KNm)梁線剛度：ic=180。103(KNm)1) KL41固端彎矩的計算：a) 2~10層以第2層為對象：第 81 頁 KL41受力簡圖根據《靜力荷載計算手冊》進行查表及計算得：恒載：懸臂梁產生的端彎矩：MB=180。+11180。180。(+)+180。180。()=m 26BB1跨： 集中力產生的：MBB1180。180。=2== 180。180。=2==180。==MB1B==m 1212梁均布產生的：MBB1墻均布產生的：180。MBB1=(4l3b)=180。(4180。180。)=m2212l12180。180。=(6l8bl+3b)=(6180。180。180。+3180。)2212l12180。=m板三角形荷載產生的：MBB1=m MBB1=m第 82 頁=+++=m1MB=180。=m1活載作用下的固端彎矩計算：懸臂梁產生的端彎矩：MB=180。=m BB1跨：板三角形荷載產生的：MBB1=m