【文章內(nèi)容簡介】 地震作用下總剪力墻()值計算表層號標高Z(m)ξ=/Vo (1)/Vo (2)1233111109876543210011232注：①H=33m,V0(1)=, V0(2)=232KN計算總框架剪力Vf(ξ)和總連梁分布約束彎距m(ξ)之和:Vf(ξ)+ m(ξ)= V (ξ)( )m(ξ)=[ Vf(ξ)+ m(ξ)]=[Vf(ξ)+ m(ξ)]=[ Vf(ξ)+ m(ξ)]Vf(ξ)= [Vf(ξ)+ m(ξ)]=[ Vf(ξ)+ m(ξ)]=[ Vf(ξ)+ m(ξ)]而剪力墻的總剪力vw(ζ)=計算過程和計算結果如表表11橫向水平地震作用下總連梁m(ξ)、總框架剪力Vf(ζ)和總剪力墻剪力Vw(ζ)對總框架剪力Vf，設計時這些樓層的Vf 應取下兩式中的小值,max===1702= ， 表12Vf調(diào)整系數(shù)層號Vf(KN)放大系數(shù)原計算值應放大值43215此外，各層框架總剪力調(diào)整后，按調(diào)整后的數(shù)值計算柱、梁的剪力和彎矩，柱的軸力可不放大?？偪蚣芗袅锤骺蚣苤腄h值成比例進行分配Vci=取2軸框架為例橫向水平地震作用下2軸各柱Vci見表13(ζ)在各剪力墻之間的分配Mw(ζ)按各剪力墻等效剛度EIeq進行分配Mwi(ζ)=Mwi的計算結果見表14(ζ)在各連梁梁端之間的分配mij(ζ)= m(ζ)層號EIMwW1W2EI1EI1/EIMW1EI2EI2/EIMW2120001110562987654352732121894表14橫向水平地震作用剪力墻彎矩計算表表15連梁分布約束彎矩mij計算表層號標高Cbm(ξ)kL4L1L1C12C12/m12C12C12/m12C21C21/m21(ξ)Cb(ξ)Cb(ξ)Cb1233342113234310293499263578233637203636173555143342041129732432166163V(ζ)按式 計算表16 各榀墻剪力Vwi的計算過程、結果如表第二節(jié) 主體結構在橫向風荷載作用下的協(xié)同工作計算一、荷載折算為方便計算，可將各層風荷載（包括塔樓和女兒墻）折算為作用于主體結構的分布荷載，采用梯形分布荷載與原荷載作用形式相近，而梯形分布荷載可視為由均部荷載和倒三角分布荷載疊加而成。原風荷載產(chǎn)生的基底剪力 V0=原風荷載產(chǎn)生的基底彎矩 M0= 折算梯形分布荷載的基底剪力 （）H折算梯形分布荷載的基底彎矩 折算后基底剪力和基底彎矩相等的條件是（）H=V0 = M0聯(lián)合解得：q1=二、橫向水平風荷載作用下主體結構框——剪協(xié)同工作計算簡圖風荷載作用下的協(xié)同工作計算簡圖與地震作用下的計算簡圖相仿，僅荷載形式不同。三、結構的頂點位移及層間位移驗算比較風荷載與地震荷載可知，風荷載比地震荷載小的多，而地震荷載的變形滿足要求，故風荷載不需驗算層間位移和頂點位移。四、風荷載在總框架和總剪力墻之間的分配 按折算的倒三角形荷載q 1計算懸臂剪力V（1）（ξ）及其基底剪力V0(1)=V(1)(0)和基底彎矩M（1）（0），按折算的均部荷載q2計算懸臂剪力V2（ξ）及其基底剪力V0（2）=V（2）（0）和基底彎矩M0（2）V(1)(ξ)=V0（1）（1ξ2）V0（1）=q1H/2=1/233=M0(1)=q1H2/3=1/3332=mV(2)(ξ)=V(2)0=q2H=M0(2)= q2H2/2=m由λ=，用分析水平地震作用的相同步驟計算風荷載內(nèi)力，計算過程和結果見表格。表 17 橫向水平風荷載作用下總剪力墻彎距計算表層號標高Z(m)ξ==+12331000001130493102712692413264682110171813061551249362310361001452表18 橫向水平風荷載作用下總剪力墻(.)值計算表層號標高Z(m)ξ=/Vo (1)/Vo (2)1233118311321028926823720617514411325371表21橫向風荷載作用下連梁分布約束彎矩mij計算表層號標高Cbm(ξ)KL4L1L1C12C12/ Cbm12(ξ)C21m12(ξ)C21/ Cbm21(ξ)111098765432111第四章 橫向框架在水平荷載作用下內(nèi)力 一 柱反彎點高度、反彎點高度比η=ηn+ηb+ηu+ηl式中ηn 規(guī)則框架受水平力作用時的標準反彎點高度比 ηb 上，下層橫梁線剛度比對ηn的修正值 ηu,ηl 上，下層高度變化對ηn的修正值取軸②柱計算η值如表表22軸②邊柱的η值（橫向）層號Kβαuαlηηηbηuη1111100101110091110081110071110061105111004111003111002111001—1——0表23 軸②中柱的η值（橫向）層號Kβαuαlηηηbηuη11111001011100911100811100711100611051110041110031110021110..5000..51—1——0二 梁柱彎距橫向地震作用下表24橫向地震作用下邊柱2A計算表層號層高Vci(KN)Vcih(KNm)ηMcb=VcηhMct=V1(1η)h梁端彎距（Mb）KNm)11310393837363534+33+32+31+3+ 所在行數(shù)字用于計算梁，柱彎矩和剪力表25橫向地震中柱及左右梁端彎距計算表層號層高Vci(KN)　Vcih(KNm)　ηMcb=Vciηh　Mct=Vci(1η)h 分配系數(shù) 梁端彎距左梁右梁左右1131039340837363534+33+32+31+3表26 橫向風荷載作用下邊柱2A計算表層號層高Vci(KN)Vcih(KNm)ηMcb=VcηhMct=V1(1η)h梁端彎距Mb kNm113103938373635343332313三 框架梁柱的剪力和軸力梁的剪力可按式V=(M12+M21)/a計算，現(xiàn)計算結果如表227所示表27 橫向風荷載作用下中柱計算表層號層高VciVcihηMcb=VciηhMct=Vci