【文章內容簡介】 攪拌推進裝置： 1臺，功率： 。 2 腈綸污水 ① 1＃ 集水池設計 2＃集水池收集腈綸生產污水。設計流量為 225m3/h，設計 HRT＝ 4h，則有效容積為900m3。共設 4 個池子。每池尺寸為： 20 ，其中超高為 。 攪拌推進裝置：2 臺，功率： 。 ② 2＃ 中和池設計 2＃ 中和池調節(jié)腈綸污水的 pH。設計停留時間 HRT＝ 1h，設 2個池子，每池設計尺寸：20 ，其中超 高為 。攪拌推進裝置： 1 臺，功率： ， ③ 2＃ 事故池設計 2＃ 事故池當腈綸生產污水中 CN－ 5 mg/L 時，污水進入事故池，隨后采用小流量逐環(huán)境工程概論 161 步排出的方法，進入 2＃ 集水池。設計 2 個池子，每池尺寸為： ?8 ，超高為 1m，實際有效容積為 ，實際 HRT 為 。攪拌推進裝置： 1 臺，功率： 。 3 混合污水 混合污水：設計流量為 350m3/h，進水水質為： COD＝ 1323g/l， BOD5＝ 449 mg/l，TSS＝ 135 mg/l， CN－ = mg/l， NH3－ N＝ 138 mg/l。 ① 混凝氣浮池設計 設 2個混凝氣浮池，每池處理量為 175m3/h，采用全加壓式工藝，溶氣時間為 3min，則每個溶氣罐的容積為 175 3/60＝ 。設溶氣罐的總高度為 5m，則直徑為 ，實際溶氣時間為 。 若溶氣所需的空氣量按照被處理污水量的 3％進行計算，則總需空氣量為 350 3％＝ ，每個溶氣罐所需空氣量為 。每個溶氣罐實際溶氣 量為： ()350/2 2020＝ 。設溶氣效率為 60％，則每罐需要 ＝ 。氣浮池池體設計：取表面水力負荷率 q39。＝ 4m3/， HRT＝ 40min，則總容積為 350 40/60＝ ，設 2 個池子，每池容積為 。每池表面積 A＝ 175/4＝ ,H 有效＝＝ ，取超高為 ，取 B＝ 5m，則 L＝ ＝ ： 5 3mm3。集水管數： 175/25＝ 7根，釋放器個數： 175/4＝ 個，取 44 個，分為 2 排布置，每側 22個。混凝劑： PFS，投加量： 50 mg/L，助凝劑：聚丙烯酰胺，投加量： 1 mg/L。去除率： COD＝ 25％， BOD5＝ 30％， NH3－ N＝ 5％， CN－ ＝ 20％， TSS＝85％。則出水水質為： COD＝ mg/l， BOD5＝ mg/l， NH3－ N＝ mg/l， CN－ ＝ mg/l， TSS＝ mg/l。 ② 水解酸化反應池設計 設計流量為 350 m3/h，設計 HRT＝ 4h，則所需容積為 1400 m3,設 4 個池子，則每池需要 350m3，總尺寸為： 20 6 ，其中超高為 。攪拌推進裝置： 4 臺，功率：。去除率： COD＝ 30％， BOD5＝ 15％， NH3－ N＝ 5％， CN－ ＝ 70％。則出水水質為： COD＝ mg/l， BOD5＝ mg/l， NH3－ N＝ mg/l， CN－ ＝ mg/l。磷酸投加量（ PO4－ m3）：按 10 mg/L 投加量計， ③ SBR 反應池設計 共計 設計 5 個池子，每池容積為 840m3 ，有效尺寸為： 50 ，超高為。 SBR 反應池分 5 組交替運行，每天工作周期： 4（詳見運行周期圖），每周期工作時間： 6h，進水： ，曝氣反應： （進水同時曝氣可達 5h），沉淀 ，排水 ，排出比： 23％，反硝化投加甲醇比： mg甲醇 / ，硝化投加堿度（以 CaCO3計）： mgCaCO3/ mgN，總需氧量： 8757 kgO2/d，微孔曝氣系統氧利用率： 15％，供氣量： 160m3/min， COD污泥產率： kgCOD/ kgMLSS，污泥泥齡： 30 天，排泥量： 1215 kg/d。每次進水量為 350＝ 420m3，每次 COD 量 420 ＝ kg，每次 BOD5量為＝ 420 ＝ kg。而 SBR 池內 MLSS 總量為： 5 840＝ 10500 kgMLSS。則 Ls(COD)＝ 24/10500 ＝ kgCOD/ ； Ls(BOD5)＝ 24/10500 ＝ kgBOD5/ 。 ④ 生物活性炭反應池設計 結構尺寸： ?8000 5000mm，總有效容積： 800m3活性炭： 480m3COD 容積負荷：環(huán)境工程概論 162 kgCOD/，出水 COD： 103 mg/L，去除率： 30％，出水 BOD5： 5 mg/L，需氧量：258 kgO2/d。微孔曝氣系統氧利用率： 15%，供氣量： 3m3/min ⑤ 壓力陶粒過濾裝置設計 壓力過濾裝置 8 座，陶粒： 60m3，粒徑： 2～ 4mm，出水 COD： 93 mg/L，去除率：10％，出水 BOD5： 25 mg/L，出水 SS： 40 mg/L 4 處理后最終出水水質 CODcr ≤ 93 mg/L， BOD5 ≤ 25 mg/L， NH3N ≤ 17 mg/L， CN－ ≤ mg/L， TSS≤ 40 mg/L 5 運行費用計算 ① 主要機電設備實際用電量計算 主要機電設備的實際使用率和事故狀態(tài)使用率 (按 10%)計算列表如下： 表 9－ 4 腈綸廢水處理主要機電設 備的實際使用率 序號 名 稱 電機功率 (KW) 數 量 (臺 ) 使用率 (%) 實際使用功率 (KW) 1 液下攪拌推進裝置 10 100 15 2 液下攪拌推進裝置 2 10 3 (1).鼓風機 175 1 100 175 (2).鼓風機 175 1 23 4 鼓風機 1 100 5 事故泵 30 2 10 6 6 (1).3集水井污水提升泵 30 1 100 30 (2).3集水井污水提升泵 30 1 60 18 7 氣浮加壓泵 15 4 100 60 8 (1).生物活性炭反應池進水泵 30 1 100 30 (2).生物活性炭反應池進水泵 30 1 60 18 9 (1).壓力陶粒過濾池進水泵 30 1 100 30 (2).壓力陶粒過濾 池進水泵 30 1 60 18 10 反沖洗泵 37 2 20 15 11 廠內污水泵 11 1 100 11 12 氣浮刮渣機 4 100 6 合計 每 m3污水耗電量為 (KW)247。 350(m3/H)=(KWH/m3)。 ② 藥劑耗量計算 藥劑品種有：次氯酸納、氫氧化納、硫酸、磷酸、堿式氯化鋁、 PAM、甲醇。 次氯酸鈉： 每天的用量根據事故發(fā)生量而定。 氫氧化鈉：按 pH 值而定。 鹽酸：按 pH 值而定。 磷酸： 86 kg/d(按 10 mg/L 投加量計 )。 堿式氯化鋁： 420 kg/d(按 50 mg/L 投加量計 )。 PAM： 126 kg/d(按氣浮 1 mg/L，污泥脫水 mg/L 計 )。 甲醇： 435 kg/d(按投加 30％計 )。 CaO：按補充 60％計，按 CaCO3折算為 CaO，投加量為 3570 kg/d。 環(huán)境工程概論 163 四、設計小結 (1)含氰污水選用預處理，主體處理和后續(xù)處理工藝具有抗沖擊 能力強、去除難分解物質和氨氮效率高、出 水水質好等特點。 (3) 預處理工藝對事故狀態(tài)的高毒性污水采用小流量排放逐步處理的方式，對正常濃度和含氰含低聚物等難分解物質進行混凝氣浮和水解酸化處理，具有去除率高和調整BOD/COD 值的特點，有利于主體處理工藝。 (4) 主體處理工藝采用世界上較先進的 SBR 工藝技術，具抗沖擊，氨氮去除率高，運行管理靈活等優(yōu)點。 (5) 后續(xù)處理采用生物活性炭新技術，可有效去除難分解物質的殘留，使出水水質低于排 放標準，有利于污水的綜合利用。 實例三 制糖廢水處理工程設計 一、基礎資料 設計進水量：根據業(yè)主提供的資料，糖廠有二個排放口， 水量情況如下： 第一排放口， Q1＝ ,第二排放口， Q2＝ 總排放量 Σ Qi＝ Q1＋ Q2＝ m3/d＝ 200 m3/h 設計進水水質： 第一排放口， CODcr＝ mg/l, SS＝ 975 mg/l, pH＝ 第二排放口， CODcr＝ mg/l,SS＝ 3208 mg/l, pH＝ 排放標準： CODcr＝ 160 mg/l, SS＝ 70 mg/l, pH＝ 6－ 9 二、設計原則和工藝流程的確定 制糖廢水具有有機污 染濃度高，可生化性較好的特點。根據這一特點在選擇處理工藝時，要充分考慮處理工藝的投資成本和運行成本，以得到較好的投資效益和環(huán)境效益。在采用生物處理技術時，當廢水的 CODcr 達到 1500 mg/l以上時，厭氧生物技術將明顯優(yōu)于好氧生物技術，二者的運行成本之比約為 1： 3，而且厭氧生物技術還具有以下一些特點： ①處理設備負荷高，占地小 。②產生的剩余污泥量少， 而且 剩余污泥的脫水性能好 。③對廢水中的營養(yǎng)物需求量少 。④不要對高濃度廢水進行稀釋 .厭氧生物技術在處理高濃度廢水具有明顯優(yōu)勢的同時，也有它的不足。厭氧處理后的出 水 CODcr 等有機污染物濃度高于好氧，無法達到排放要求。因此，需要將二種技術加以組合，才能達到理想的目的。 UASB 發(fā)明后，目前已成為應用最為廣泛的厭氧處理方法。根據表 1 的比較和本工程廢水特征，厭氧處理技術采用 UASB 工藝。廢水經過厭氧處理后尚不能達到排放要求，還需采用好氧處理，由于處理的對象主要是含碳有機廢水，無須脫氮除磷，因此，采用采用常規(guī)的活性污泥法。由于廢水中含有較高的 SS，為減輕 UASB 的負荷，在進 UASB前，對廢水進行氣浮處理。 沼氣 脫硫 沼氣利用 進水 調節(jié)池 氣浮池 pH 調整池 UASB 曝氣池 二沉池 排放 環(huán)境工程概論 164 圖 9－ 5 制糖廢水處理工藝流程 表 9－ 5 制糖廢水處理各段工藝處理效果預測 位置 CODcr ( mg/l) 去除率 (%) SS ( mg/l) 去除率 (%) 第一排放口 － 975 － 第二排放口 － 3208 － 調節(jié)池平均出水 － － 氣浮出水 7133 30 149 90 UASB 出水 1070 85 － － 好氧出水 160 85 70 55 三、全過程工藝設計計算 1 調節(jié)池設計 調節(jié)池數為 1只，停留時間為 6 h，有效容積為 1200 m3 。自動格柵為 1 臺，柵 距為 5 mm，功率為 kW；手動格柵 1 臺，不銹鋼材質，柵距為 5mm，提升水泵 3臺，2 用 1 備，單泵流量為 110 m3/h，單泵功率： 2 UASB 反應池設計 采用常溫消化，設計容積負荷為 8 kgCODcr/ ，有效容積為 4280 m3 ，反應池數為 2 只，三相分離器 2 只，溫度傳感器 2 只，沼氣脫硫裝置 2 只。 3 渦流氣浮池設計 氣浮池數為 2 只，單池處理能力為 110 m3/h，單池功率為 4 kW，加藥裝置 2 只， 4 曝氣池設計 曝氣池數為 2 只，污泥負荷為 kgCODcr/ ，污泥濃度為 3500 mg/l，有效容積為 3670 m3，單池容積為 1835 m3，有效水深為 ，曝 氣頭數為 1230 只 5 沉淀池設計 沉淀池數為 2只，表面負荷為 1 m3 /m3 .h，池子直徑為 Ф 12。刮泥機 2 只，單機功率為 6 回流污泥井設計 回流量為 140 /m3 .h，回流泵數 3 臺， 2 用 1備，單泵流量為 70 /m3 .h，單泵功率為。污泥井尺寸： Ф 5。 7 污泥濃縮池設計 污泥濃縮池數為 2只，濃縮池尺寸： Ф 10，濃縮池水深為 4 m，濃縮機 2臺，單機功率 。 8 污泥均衡池設計 污泥均衡池數為 1只，均衡池尺寸： Ф 10，均衡池 水深為 3 m，液下攪拌機 1臺，單機功率為 。 9 脫水機房及堆棚設計 離心機 2臺 ,單機功率為 。螺桿泵 2 臺，加藥系統 2 套，計量泵 2 臺。皮帶運輸機 2 臺。機房及堆棚尺寸： 14 10m 10