【文章內(nèi)容簡介】 ()（2）內(nèi)側(cè)有效高度的確定 ，得： ()h2=0 () () ~ ，分別計(jì)算如下：Ae=A1+A2+A3 () ()接管計(jì)算厚度： () () （）2因?yàn)?，所以開孔需另行補(bǔ)強(qiáng)。 ()補(bǔ)強(qiáng)圈設(shè)計(jì)：根據(jù)JB/T 47362002取補(bǔ)強(qiáng)圈外徑D’=840mm　。因?yàn)锽D’，所以在有效補(bǔ)強(qiáng)范圍。補(bǔ)強(qiáng)圈內(nèi)徑d’=530+10=540mm ()補(bǔ)強(qiáng)圈厚度： ()圓整取名義厚度為16mm。根據(jù)GB150，JB/T47362002，補(bǔ)強(qiáng)圈焊接形式——D型，： D1=d0+(6～12) () 補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)接管公稱直徑DN/mm外徑D2/mm內(nèi)徑D1/mm厚度（）/mm重量/Kg50084054016第四章 應(yīng)力校核 圓筒軸向彎矩計(jì)算 圓筒中間截面上的軸向彎矩圓筒的平均半徑Ra=Di/2+δn/2=1510mm，座反力F=497kN根據(jù)JB/T 47312005式（）得： = () 化簡得：M1=F（C1LA） ()其中C1= () Mi=F（C1LA）= kNm ()其中，（圓筒軸向最大彎矩位于圓筒中間截面或鞍座平面上）： 容器載荷、支座反力、剪力及彎矩圖 支座截面處的彎矩 根據(jù)JB/T 47312005式（）得：M2== ()式中： C2=2 () C3= () M2==m () 圓筒軸向應(yīng)力計(jì)算并校核 圓筒中間截面上的軸向應(yīng)力根據(jù)JBT47312005中的式（）和()分別計(jì)算截面最高點(diǎn)和最低點(diǎn)應(yīng)力：計(jì)算截面最高點(diǎn)（壓應(yīng)力） σ1= == MPa ()計(jì)算截面最低點(diǎn)（拉應(yīng)力） σ2== () 由壓力及軸向彎矩引起的軸向應(yīng)力計(jì)算并校核鞍座平面上，由壓力及軸向彎矩引起的軸向應(yīng)力,根據(jù)JBT47312005中的式（）和（),按下式計(jì)算：（即）時(shí)，軸向應(yīng)力位于橫截面最高點(diǎn)處. 取鞍座包角，.則：鞍座橫截面最高點(diǎn)軸向應(yīng)力（拉應(yīng)力） σ3== = () 2. 在橫截面最低點(diǎn)處的軸向應(yīng)力鞍座很截面最低點(diǎn)處軸向應(yīng)力（壓應(yīng)力）σ4== = () 支座處圓筒軸向應(yīng)力位置 圓筒軸向應(yīng)力校核 根據(jù)JBT47312005中的式（）可知:A==103 () 根據(jù)JBT47312005中的式（）和查《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》得,則B=EA=2105103= () 壓應(yīng)力不應(yīng)超過[σ]tcr=min（[σ]t，B）=min（）= () 在操作工況條件下，軸向拉應(yīng)力不得超過材料在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力φ[σ]t，壓應(yīng)力不應(yīng)超過軸向許用臨界應(yīng)力[σ]cr和材料的[σ]t。φ[σ]t=185= MPa ()[σ]cr=B= ()在水壓試驗(yàn)條件下，=185= MPa ()壓應(yīng)力不應(yīng)超過min{，B}=min{185,}= () σ1， σ2＜[σ]t= 合格 () 壓應(yīng)力：|σ1|， |σ4|[σ]tcr= MPa 合格 () σT[σ]cr= 合格 () 切向剪應(yīng)力的計(jì)算及校核因A≤，帶來的加強(qiáng)作用，根據(jù)包角θ=120176。查JB/=，K4=，其最大剪應(yīng)力位于2Δ=2（θ/2 +β/20）的支座角點(diǎn)處。根據(jù)JB/T47312005中式（)得τ=K3== () 。即 τ≤[σ]t=185=148 MPa 合格 ()根據(jù)JB/T47312005中式（)得圓筒被封頭加強(qiáng)（）時(shí)，其最大剪應(yīng)力τh=K4== MPa () 根據(jù)JB/T47312005中式（),由內(nèi)壓引起的拉伸應(yīng)力（K=）σh=== () τh+σh=+= ＜[σ]t= 合格 () 鞍座應(yīng)力計(jì)算并校核 由包角θ=120176。，查JB/T 47312005 ，K9= 根據(jù)JB/T47312005中式（)得水平分力 Fs=K9F=497= () 計(jì)算高度Hs=min（H，Ra/3）=min（250，） =250mm () 鞍座腹板厚度b0=10mm 鞍座實(shí)際寬度b4=430 mm ，鞍座墊片有效寬度b2=b+=631 mm，鞍座有效斷面平均應(yīng)力，對于無墊板或者墊板不起加強(qiáng)作用的情況。根據(jù)JB/T47312005中式（)得σ9=== MPa () 對于Q345R鞍座材料的許用應(yīng)力[σ]sa=185 MPaσ9=[σ]sa= MPa 合格 ()4 .板組合截面應(yīng)力計(jì)算及校核圓筒中心線至基礎(chǔ)表面距離： ()根據(jù)JB/T ，地震強(qiáng)度為7度（）時(shí)，水平地震影響系數(shù)則軸向力 ()鋼底板對水泥基礎(chǔ)的靜摩擦系數(shù)則 ()筋板面積：A1= b2 +δ3=316+10=326mm ()腹板面積： () () () ()則： （） （） （） （） （）腹板與筋板組合截面斷面系數(shù)： () () () () () （） （） （）合格 （） （）合格 （）根據(jù)下面方程計(jì)算 （）其中n為承受傾覆力矩的地腳螺栓個(gè)數(shù)，；為筒體軸線兩側(cè)的螺栓間距；為每個(gè)地腳螺栓的橫截面面積，；則 （）取載荷系數(shù)，則 （）由于，所以強(qiáng)度符合要求。根據(jù)JB/T 47312005 第2節(jié)中式735計(jì)算 （）其中為承受剪應(yīng)力的地腳螺栓個(gè)數(shù)，； （）則 （） （）由于 故符合強(qiáng)度要求。第五章 水壓數(shù)值模擬 定義工作文件名執(zhí)行FileChang Jobname,定義文件名為tank。 定義工作標(biāo)題執(zhí)行FileChange Title,定義標(biāo)題為 The Tank Model。 更改工作文件儲存路徑執(zhí)行FileChang Director。 定義分析類型執(zhí)行Main MenuPreferences。 生成橢圓封頭截面生成4個(gè)關(guān)鍵點(diǎn)：執(zhí)行Main MenuPreferencesModelingCreateKeypoint上In Active CS命令，輸入4個(gè)關(guān)鍵點(diǎn)坐標(biāo)。，執(zhí)行Unitity MenuWorkplainOffset WP by Increments命令。 建立橢圓局部坐標(biāo)系創(chuàng)建橢圓線，拾取關(guān)鍵點(diǎn)連線，生成橢圓封頭截面。