乙醇—水混合液的篩板精餾塔設計說明書(編輯修改稿)
2025-08-30 08:23 本頁面
【文章內容簡介】 由，查手冊得 進料板液相平均表面張力的計算由，查手冊得 塔釜液相平均表面張力的計算由，查手冊得 精餾段液相平均表面張力提餾段液相平均表面張力液相平均粘度依下式計算塔頂液相平均粘度的計算由 ，查手冊得 解出進料板液相平均粘度的計算由，查手冊得 解出塔釜液相平均粘度的計算由，查手冊得 解出精餾段液相平均粘度為提餾段液相平均粘度為第五章 精餾塔的塔體工藝尺寸計算精餾段的氣液相體積流率為精餾段的氣液相體積流率為由式中C由公式計算，其中的C20由圖51查取，圖的橫坐標為取板間距，板上液層高度，則圖51斯密斯關聯(lián)圖，則空塔氣速為按標準塔徑圓整后為塔截面積為實際空塔氣速為精餾段有效高度為提餾段有效高度為在進料板上方開一人孔，故精餾段有效高度為第六章 塔板主要工藝尺寸的計算因塔徑，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。各項計算如下：堰長取溢流堰高度由選用平直堰，堰上液層高度為圖61液流收縮系數(shù)計算圖近似取，則精餾段 取板上清夜層高度 故提鎦段 故弓形降液管高度和截面積圖62 弓形降液管參數(shù)圖 由查圖62 故驗算液體在降液管中的停留時間降液管合理故液管合理。降液管底隙高度精餾段取提餾段取則 故降液管底隙高度設計合理。選用凹形受液面，深度。塔板的分塊。查表得塔板分為3塊。邊緣區(qū)寬度確定取，開孔區(qū)面積計算開孔區(qū)面積其中故篩孔計算以及排列本例所處理的物系無腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑篩孔按正三角形排列，取孔中心距為篩孔數(shù)目為開孔率為精餾段氣體通過孔閥的氣速為提溜段氣體通過孔閥的氣速為第七章 篩板的流體力學驗算干板阻力計算精餾段 圖71塔板孔流系數(shù) 由 ，查圖71，得故 m液柱提餾段由 ，查圖71，得故 氣體通過液層的阻力的計算精餾段 圖72 充氣系數(shù)關聯(lián)圖 查圖72，得故液柱提餾段查圖72，故液體表面張力的阻力計算精餾段液體表面張力產生的阻力由下式計算，即 液柱氣體通過每層塔板的液柱高度可用下式計算，即 液柱氣體通過每層塔板的壓降為 （設計允許值）提餾段液體表面張力產生的阻力由下式計算，即液柱氣體通過每層塔板的液柱高度可用下式計算，即 液柱氣體通過每層塔板的壓降為 （設計允許值）對于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。液沫夾帶量由式524計算，即 精餾段 故 液/氣液/氣提鎦段 液/氣液/氣故在本設計總液沫夾帶量在允許范圍內。對篩板塔，漏液點氣速可由下式計算，即精餾段為 實際孔速穩(wěn)定系數(shù)為 故在本設計精餾段中無明顯漏液。提餾段為 實際孔速穩(wěn)定系數(shù)為 故在本設計提餾段中無明顯漏液。為防止塔內發(fā)生液泛，降液管內液層高應服從如下關系，即 乙醇水物系取，則精餾段 提鎦段 而 板上不設進口堰，可由下式計算，即精餾段液柱液柱 提鎦段 故在本設計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。第八章 塔板負荷性能圖精餾段 整理得在操作范圍內，任取幾個值，依上式計算出值，計算結果列于下表表81 精餾段漏液線數(shù)據(jù)由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線提餾段 整理得 在操作范圍內，任取幾個LS值，依上式計算出VS值，計算結果于下表表82 提餾段漏液線數(shù)據(jù)由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線精餾段以為限，求關系如下：由 故 整理得 在操作范圍內，任取幾個LS值，依上式計算出VS,計算結果列于下表表83 精餾段液沫夾帶線數(shù)據(jù)由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線提餾段在操作范圍內，任取幾個值，依上式計算出,計算結果列于下表表84 提餾段液沫夾帶線數(shù)據(jù)對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負荷標準精餾段 取,則 據(jù)此可作出氣體流量無關的垂直液相負荷下限線以作為液體在降液管中停留時間的下限 精餾段 據(jù)此可作出與氣體流量無
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