【文章內(nèi)容簡介】 104 mm3 y =104 mm3 （2） 強度驗算： + = N/mm2 f=(滿足要求)（3）撓度驗算： == mm = mm（滿足要求）（4）局部承壓驗算： 孔壁的最大作用力Nmax＝ kN （中間支座反力）由兩個M12不銹鋼螺栓的4個螺栓孔來共同承受，鋁主梁的壁厚為3mm滿足局部承壓要求。 角碼與立柱連接螺栓強度驗算：～，取該立柱受力最大的中間支座，該支座僅受水平荷載作用，螺栓處于受剪狀態(tài)。選用2個M12不銹鋼螺栓(A270) 螺栓承受的最大剪力： Vmax= kN單個M12螺栓應(yīng)力截面積：A0= mm2 == = N/mm2 f=245 N/mm2 故2個M12不銹鋼螺栓滿足設(shè)計和構(gòu)造要求。 連接鋼角碼驗算：～，取該立柱受力最大的中間支座，該支座僅受水平荷載作用：R= kN，采用雙鋼角碼固定，按軸心受壓構(gòu)件驗算a. 平面外長厚比計算：L=120mm t=6mm h=90mm ， b. 整體穩(wěn)定驗算：查鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范附錄三，3號鋼b類軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)=， = N/mm2 215 N/mm2 角碼與預(yù)埋件連接焊縫驗算：～，取該立柱受力最大的中間支座，該支座僅受水平荷載作用：N= kN。取直角焊縫最小焊腳高度hf =5mm，最小所需的焊縫長度為： ＝ mm故實際施工時，角碼與預(yù)埋件連接焊縫長度大于30mm即可滿足要求。 預(yù)埋件驗算：采用標準預(yù)埋件，滿足預(yù)埋件設(shè)計的構(gòu)造要求，在這里只驗算預(yù)埋件錨筋的面積。預(yù)埋件在水平荷載作用下，其錨筋的面積應(yīng)同時滿足下列兩各公式： 式中：錨筋直徑d =10mm ； 錨板厚度t =8mm； 外層錨筋中心線的距離z = 40 mm。 鋼筋層數(shù)影響系數(shù) =(兩層)； 錨板彎曲變形折減系數(shù) = +8247。10=； 錨筋受剪承載力系數(shù) = = ； 取av= fc =15N/mm2 (C30混凝土軸心受壓強度設(shè)計值)； fy =210N/mm2 (I級鋼筋抗拉強度設(shè)計值)；～，取該立柱受力最大的中間支座，該支座僅受水平荷載作用：N= kN。N= kN，V=0附加彎距M= Ve=0預(yù)埋件錨筋4Φ10 AS=314mm2 ＞ mm2 ，滿足要求?！?綜上，四～十七層玻璃幕墻立柱選用M1203鋁型材； 十八～十九層玻璃幕墻立柱選用M1503鋁型材。 幕墻橫梁計算：：（1） 幕墻橫梁截面承載力應(yīng)滿足： f 圖 52 橫梁示意圖 圖53 橫梁計算示意圖 (以水平方向受三角形荷載為例) 式中：、——橫梁截面繞x軸（幕墻平面內(nèi)方向）和繞y軸（幕墻平面外方向）的彎矩設(shè)計值； 、——橫梁截面繞x軸（幕墻平面內(nèi)方向）和繞y軸（幕墻平面外方向）的截面抵抗矩； ——塑性發(fā)展系數(shù)，； ——材料彎曲強度設(shè)計值（N/mm2） ▲橫梁截面繞x軸（垂直荷載作用下）彎矩設(shè)計值： ▲橫梁截面繞y軸（水平荷載作用下）彎矩設(shè)計值： 梯形荷載（）： 或(偏于安全) 三角形荷載（）： 幕墻橫梁撓度應(yīng)滿足下式：（2）幕墻橫梁在水平荷載及作用效應(yīng)組合下的撓度按下式計算： 梯形荷載： 或 (偏于安全) 三角形荷載： （3）幕墻橫梁在垂直荷載（均布荷載）及作用效應(yīng)組合下的撓度按下式計算： 式中： ux 、uy ——為橫梁繞x軸，y軸方向的最大撓度； qx‘、qyi‘ ——；l0 —— 幕墻橫梁的計算跨度；：本工程主樓八個面框支承玻璃幕墻風格一致，故可取最不利的典型單元驗算。綜合比較，取11～9軸立面橫梁進行驗算。 取11～9軸立面最不利的頂部位置橫梁，按簡支梁計算：（1） 內(nèi)力計算：：設(shè)計值： = kN/m2 (用于強度驗算) 標準值： = kN/m2 (用于撓度驗算)計算跨度： L=1280 mm板塊高度： h=1800 mm h=1700 mm自重產(chǎn)生的豎直線荷載： qx =（+）= kN/m qx’= （+）= kN/m水平線荷載： qY上 == kN/m (三角形荷載) qY上’== kN/m (三角形荷載)qy下 == kN/m (三角形荷載) qY下’== kN/m (三角形荷載)豎直線荷載產(chǎn)生的彎矩： Mx =qxL2= = kNm水平線荷載產(chǎn)生的彎矩：My上 =qy上L2== kNmMy下 =qy下L2== kNmMy = My上 + My下 =+= kNm支座反力： R左x＝ kN R左y＝ kN R右x= kN R右y＝ kN 選用大明M1404鋁橫梁，其截面特性： 面積: A=765 mm2 慣性矩： x = 106 mm4 y = 106 mm4 截面抵抗矩： x =104 mm3 y =104 mm3 （2）強度驗算： =+= N/mm2 f= N/mm2 (滿足要求)（3）撓度驗算： μx=== mmμy上 === mmμy下 === mmμy =μy上+μy下 =+= mm= mm = mm （滿足要求）（4）幕墻橫梁固定角塊及固定其M6螺栓的驗算：橫梁角塊選用4mm厚鋁質(zhì)角塊，2支M6不銹鋼螺栓與立柱連接，每個支座處承受最大剪力為（考慮自重、風荷載和地震作用的效應(yīng)組合）VMAX＝== kN① 橫梁固定角塊局部承壓強度驗算： σ= == N/mm2 ＜ ＝ N/mm2滿足局部承壓要求。② M6不銹鋼螺栓（A270）強度驗算：σV== = N/mm2 ＜ 245 N/mm2故每個支座兩支M6不銹鋼螺栓滿足強度要求。※ 綜上，玻璃幕墻橫梁選用M1404鋁型材能滿足要求。第六章 鋁板幕墻結(jié)構(gòu)計算本工程主樓八個面鋁板幕墻風格一致，故可取最不利的典型單元驗算。綜合比較，取1/11～11軸立面進行驗算，荷載位置取大面位置荷載組合效應(yīng)值。鋁板幕墻采用3mm厚單層鋁板（3003系列），鋁板背后按長寬尺寸分別布置一道或多道加強肋骨，肋骨間距不大于700mm。本章分別驗算鋁板面板、立柱及橫梁的強度和撓度。 鋁板面板強度和撓度驗算： 鋁板在風荷載和地震作用下的最大彎曲應(yīng)力標準值按下式計算： f （6—1）式中 ： ——風荷載及垂直于板面方向的地震作用產(chǎn)生的板中最大彎曲應(yīng)力設(shè)計值（N/mm2）； ——風荷載和地震作用效應(yīng)組合設(shè)計值（N/mm2）； ——鋁板區(qū)格的邊長(mm)； ——板的彎矩系數(shù)，按表61取值； ——鋁板的厚度（mm）；—— 應(yīng)力折減系數(shù)，按式（6—2）計算查表62取值。 板的最大彎矩系數(shù)m 表61三邊固定， 簡支三邊簡支，固定鄰邊簡支，鄰邊固定 注：系數(shù)前負號，表示最大彎矩在固定邊； 取 應(yīng)力折減系數(shù)，按下式計算查表62： （6—2）式中： ——風荷載及地震作用效應(yīng)組合標準值； ——鋁板區(qū)格較小的邊長（mm）； —— 鋁板厚度（mm）； ——鋁板的彈性模量，105N/mm2。 應(yīng)力撓度折減系數(shù) 表62θ51020406080100 ηθ120150200250300350400η 鋁板面板驗算：取1/11～5000mm 板塊驗算，沿長度方向設(shè)7道加強肋，沿寬度方向設(shè)1道加強肋 ，鋁板長度方向被分成6258的區(qū)格，2的區(qū)格。 面板強度驗算: ：設(shè)計值： S= kN/m2標準值： S′= kN/m2lxD=625㎜，lyD=㎜（鄰邊簡支，鄰邊固定）lxE=625㎜，lyE=㎜（三邊固定，一邊簡支）lxD/ lyD=，lxE/ lyE=，查表61得D板固端最大彎矩mD=查表61得E板固端最大彎矩mE=因D半板和E板區(qū)格固定方式不同,故需對D板和E板的彎矩系數(shù)進行平衡m=(+)/2=θ===81， 查表得η=== N/mm2＜ N/mm2 （滿足要求） 面板撓度驗算：剛度系數(shù)： Bc ===105 Nmm= = ＜ == （滿足要求） ※ 綜上，3mm厚單層鋁板按以上原則布置加強肋骨均能滿足要求。 鋁板幕墻立柱計算：幕墻立柱均按懸掛在主體結(jié)構(gòu)上的拉彎構(gòu)件設(shè)計，立柱處于拉彎狀態(tài)，不驗算其穩(wěn)定性，僅計算其截面承載力和撓度。立柱與主體結(jié)構(gòu)的連接點按鉸結(jié)計算，立柱在分段處采用鋁芯套連接，設(shè)置伸縮縫，以保證能上下伸縮以適應(yīng)溫差變形。： ： f 簡支梁按下式計算： 雙跨連續(xù)梁按下式計算： 式中： N ——垂直荷載和作用效應(yīng)組合（N）； M ——在水平荷載組合值作用下立柱彎矩設(shè)計值（Nmm）； ——立柱凈截面面積 （mm2）； ——在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩（mm3）； —— 塑性發(fā)展系數(shù)， ； ——彎矩系數(shù)，由a / h查表63求得； ——強度設(shè)計值，鋼型材取215N/mm2。 撓度計算：幕墻立柱在水平荷載和作用效應(yīng)組合條件下的撓度按下式計算： 雙跨連續(xù)梁的彎矩和撓度系數(shù)表 表63序號α中支座最大彎矩M(qkh2)長跨最大撓度μ0(103)123456789α=a/h a短跨跨度 h雙跨連梁總長度 按簡支梁計算： 按雙跨連續(xù)梁計算：