【文章內(nèi)容簡介】 54321注: 彎矩符號順時針為正。表格中M為前圖中彎矩經(jīng)過再次分配所得。均布荷載下: =M右M左 V’=V—qb/2 b=400mm/b =450mm表791 恒載作用下梁端剪力部位層次q(KN/m)L(m)(KN)∑M/L(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)邊跨654321中跨605040302010表792 活載作用下梁端剪力部位層次Q(KN/m)L(m)(KN)∑M/L(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)邊跨654321中跨中跨 6053033430333303323033130①縱向荷載匯集： 邊柱： =18+26++26+()= KN =+26+26+()+()++()= KN 中柱： =26+26+26+(+)+()= KN=26+26+26+()+()()+(+)+()= KN ②柱子自重： =27= KN =27= KN表7101恒載作用下邊柱產(chǎn)生的軸力和剪力層截面橫梁剪力（KN）縱向荷載（KN）柱重（KN）（KN）邊柱軸力（KN）邊柱剪力（KN）61—12—253—3124—445—56—637—78—829—1910—10111—1112—12表7102 恒載作用下中柱產(chǎn)生的軸力和剪力層截面橫梁剪力（KN）橫梁剪力（KN）縱向荷載（KN）柱重（KN）（KN）中柱軸力（KN）中柱剪力（KN）61—12—253—34—445—56—637—78—829—910—10111—112—12說明：① 假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受。② 為本層荷載產(chǎn)生的軸力。表7102活載作用下柱產(chǎn)生的軸力和剪力層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)61—12—2表7102（續(xù)）層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)53—34—445—56—637—78—829—910—10111—1112—12 :不考慮地震作用 ++ +++考慮地震作用 +梁端正彎矩組合公式:不考慮地震作用考慮地震作用梁跨中正彎矩組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 +梁端剪力組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 + 最大彎矩對應的軸力和剪力：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+最大軸力對應的彎矩：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+ 最小軸力對應的彎矩：不考慮地震作用考慮地震作用①梁端負彎矩的塑性調(diào)幅（前面已經(jīng)完成）彎矩調(diào)幅即將框架梁支座處的負彎矩乘以一個小于己于1的系數(shù),稱為調(diào)幅系數(shù)?？蚣芰憾素搹澗卣{(diào)幅實際是在豎向荷載作用下考慮框架梁的塑性內(nèi)力重分布《混凝土高規(guī)》對調(diào)幅系數(shù)作了規(guī)定，并規(guī)定豎向荷載作用下的彎矩應先調(diào)幅，再與其他荷載效應進行組合?！?。 支座負彎矩降低后，跨中彎矩應加大，應按靜力平衡條件計算調(diào)幅后梁的跨中彎矩值。這樣，在支座出現(xiàn)塑性鉸后，不會導致跨中截面承載力不足。梁跨中彎矩應滿足下列要求： （81） （82） 式中 、——分別為調(diào)幅后梁兩端負彎矩及跨中正彎矩； ——按簡支梁計算的跨中彎矩。②將梁端柱軸線處的彎矩調(diào)整為控制截面處的彎矩無論采取何種內(nèi)力分析方法，所得到的框架梁端彎矩均為柱軸線處彎矩，截面配筋計算時，應采用構(gòu)件端部截面（柱邊緣截面）的彎矩，而不是柱軸線處的彎矩，因而，在內(nèi)力組合前應將梁端柱軸線處的彎矩調(diào)整為梁控制截面處的彎矩。梁控制截面處（柱邊緣截面）的彎矩可按下式求得: （83）式中 ——柱軸線處的彎矩； ——梁控制截面處的彎矩； ——按簡支梁計算的支座處剪力； ——支座（柱）寬度。表831水平地震作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力水平地震作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)654321Vb左端MM39。右端MM39?？缰蠱表832水平地震作用下BC跨梁控制截面內(nèi)力水平地震作用下BC跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)654321Vb左端MM39。右端MM39。跨中M000000表833風作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力風作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)654321Vb左端MM39。右端MM39?？缰蠱表834風作用下BC跨梁控制截面內(nèi)力風作用下BC跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)654321V10b左端MM39。右端MM39。跨中M表835豎向荷載下AB跨梁左端控制截面處的內(nèi)力豎向荷載下AB跨梁左端控制截面處的內(nèi)力層數(shù)654321b恒載MV39。M39?；钶dMV39。M39。重力荷載MV39。M39。表836豎向荷載下AB跨梁右端控制截面處的內(nèi)力豎向荷載下AB跨梁右端控制截面處的內(nèi)力層數(shù)654321b恒載MV39。5353M39?；钶dMV39。M39。重力荷載MV39。M39。表837豎向荷載下BC跨梁左端控制截面處的內(nèi)力豎向荷載下BC跨梁左端控制截面處的內(nèi)力層數(shù)654321b恒載MV39。8888M39?；钶dMV39。3333M39。重力荷載MV39。M39。圖831 水平地震作用下的彎矩圖圖832 風荷載作用下的彎矩圖圖833 豎向恒載作用下的彎矩圖圖834 豎向活載作用下的彎矩圖 內(nèi)力組合（1）梁端最大負彎矩和剪力的組合無地震作用時的組合:①永久性荷載效應起控制作用時: + =+ ②可變荷載效應起控制作用時,因永久性荷載產(chǎn)生的彎矩與樓面活荷載產(chǎn)生的彎矩及風荷載產(chǎn)生的彎矩方向相同,屬于永久性荷載效應對結(jié)構(gòu)不利情況,取,故: +()+ 或 +()+ =+()+ 或 =+()+ 式中 ——無地震作用時的梁端最大負彎矩組合設(shè)計值；——永久性荷載標準值產(chǎn)生的彎矩； ——樓面活荷載標準值產(chǎn)生的彎矩；——風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩。——無地震作用時的梁端剪力組合設(shè)計值；——永久性荷載標準值產(chǎn)生的剪力； ——樓面活荷載標準值產(chǎn)生的剪力； ——風荷載標準值產(chǎn)生的剪力。有地震作用效應時的組合：因重力荷載產(chǎn)生的彎矩與產(chǎn)生的彎矩水平地震作用標準值產(chǎn)生的彎矩及風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩方向相同,屬于重力荷載效應對結(jié)構(gòu)不利情況,取,故: 對于所有多層及一般高層建筑： =+ =+ ——為重力荷載代表值產(chǎn)生的彎矩；——水平地震作用標準值產(chǎn)生的彎矩,尚應乘以相應的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)； ——為重力荷載代表值產(chǎn)生的剪力；——水平地震作用標準值產(chǎn)生的剪力,尚應乘以相應的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)； （1） 梁端最大正彎矩的組合無地震作用時的組合: 梁端最大正彎矩由可變荷載效應起控制作用，永久性荷載產(chǎn)生的彎矩與風荷載產(chǎn)生的彎矩方向相反,屬于永久性荷載效應對結(jié)構(gòu)有利情況,取,一般情況下，樓面活荷載產(chǎn)生的彎矩起有利作用，不考慮其影響，故: = 有地震作用